РАГС - РОССИЙСКИЙ АРХИВ ГОСУДАРСТВЕННЫХ СТАНДАРТОВ, а также строительных норм и правил (СНиП)
и образцов юридических документов
Произвольная ссылка:
ОДМ 218.5.002-2008 Методические рекомендации по применению полимерных геосеток (георешеток) для усилия слоев дорожной одежды из зернистых материалов.
ОДМ 218.5.002-2008
ОТРАСЛЕВОЙ
ДОРОЖНЫЙ МЕТОДИЧЕСКИЙ ДОКУМЕНТ
Утверждены распоряжением
Росавтодора
от 30.05.2008 № 203-р
МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО ПРИМЕНЕНИЮ ПОЛИМЕРНЫХ ГЕОСЕТОК
(ГЕОРЕШЕТОК) ДЛЯ УСИЛЕНИЯ СЛОЕВ ДОРОЖНОЙ
ОДЕЖДЫ ИЗ ЗЕРНИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ДОРОЖНОЕ АГЕНТСТВО
(РОСАВТОДОР)
Москва
2008
ПРЕДИСЛОВИЕ
1. РАЗРАБОТАНЫ специалистами ФГУП «РосдорНИИ» (канд. техн. наук Ю.Р.
Перков, А.П. Фомин, А.Е. Мерзликин, инженеры Е.В. Никанычева, О.Б. Коренков,
О.В. Труфанова, Ю.И. Косарев, Н.Д. Еременко) и ООО НТЦ «Геотехнологии» (канд.
техн. наук С.О. Гунин, Г.В. Киселев, А.В. Стрельцов). При разработке
рекомендаций учтены результаты исследований, выполненных СПб. БИТУ и ОАО
«СоюздорНИИ». В качестве основы методики проектирования армированных дорожных
одежд принята методика расчета ООО НТЦ «Геотехнологии».
2. ВНЕСЕНЫ Управлением
строительства и проектирования автомобильных дорог Федерального дорожного
агентства Министерства транспорта РФ.
3. ИЗДАНЫ распоряжением
Федерального дорожного агентства от 30.05.2008 г. № 203-р.
Настоящие Рекомендации предназначены для нормирования применения
полимерных геосеток (георешеток) для усиления несущих оснований нежестких
дорожных одежд автомобильных дорог общего пользования или переходного типа
покрытий, устраиваемых из необработанных зернистых материалов. Они могут быть
также использованы при регламентации усиления дорожных одежд других объектов
транспортного строительства, в частности, городских дорог, автомобильных дорог
промышленных и сельскохозяйственных предприятий, временных автомобильных дорог,
подъездных путей, площадок для остановки и стоянки автомобилей и т.д.
Рекомендации дополняют положения действующих
документов, касающихся проектирования нежестких дорожных одежд (ОДН 218.046-01)
и применения геосинтетических материалов (2.16),
в части нормирования применения геосеток (георешеток) для усиления дорожных
одежд. ОДМ рекомендуется использовать при:
- выполнении ремонтных работ на отдельных
ослабленных участках существующих автомобильных дорог, если предусмотрена
замена дорожной одежды.
Рекомендации содержат методику проектирования
армированных дорожных одежд и технологию производства работ. Применение
армирования слоев дорожных одежд из зернистых материалов позволяет продлить сроки
службы, повысить эксплуатационную надежность дорожных конструкций, уменьшить
толщины слоев дорожной одежды.
2 Нормативные ссылки
В настоящем методическом документе использованы
ссылки на следующие нормативно-технические документы:
2.1. ГОСТ Р 50275-92 Материалы геотекстильные. Методы отбора проб.
2.2. ГОСТ
Р 50277-92 Материалы геотекстильные. Метод определения поверхностной
плотности.
2.3. ГОСТ
9.049-91 Единая система защиты от старения. Материалы полимерные и их
компоненты. Методы лабораторных испытаний к воздействию плесневых грибов.
2.4. ГОСТ
2678-94 Материалы рулонные кровельные и гидроизоляционные. Методы
испытаний.
2.5. ГОСТ
8267-93 Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ.
Технические условия.
2.6. ГОСТ
12020-72 Пластмассы. Методы определения стойкости к действию химических
сред.
2.7. ГОСТ
25607-94 Смеси щебеночно-гравийно-песчаные для покрытий и оснований
автомобильных дорог и аэродромов. Технические условия.
2.10. СНиП
12-03-2001 Безопасность труда в строительстве. Часть 1.
2.11. СНиП
12-04-2002 Безопасность труда в строительстве. Часть 2.
2.12. ВСН
8-89 Инструкция по охране природной среды при строительстве, ремонте и
содержании автомобильных дорог.
2.13. ВСН
19-89 Правила приемки работ при строительстве и ремонте автомобильных
дорог.
2.14. ВСН
37-84 Инструкция по организации движения и ограждению мест производства
работ.
2.15. ОДН 218.046-01
Проектирование нежестких дорожных одежд.
2.16. Рекомендации
по применению геосинтетических материалов при строительстве и ремонте
автомобильных дорог (взамен ВСН
49-86). ФГУП «Информавтодор», - М., 2003.
2.17. Руководство
по строительству оснований и покрытий автомобильных дорог из щебеночных и
гравийных материалов. СоюздорНИИ.-М., 1999.
_________________
Примечание. При пользовании настоящими Рекомендациями целесообразно проверить
действие ссылочных стандартов, классификаторов и других документов в
информационной системе общего пользования - на официальном сайте национального
органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет или по ежегодно
издаваемому информационному указателю «Национальные стандарты», который
опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим
ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году,
или по другим источникам. Если ссылочный документ заменен (изменен), то при
пользовании настоящими Рекомендациями следует руководствоваться заменённым
(измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без замены, то
положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей
эту ссылку.
3 Определения
В настоящем документе применены следующие термины с соответствующими
определениями.
3.1 Термины, определяющие
вид материала:
георешетка: плоский
полимерный материал жесткой сетчатой структуры, жестко скрепленный в узлах с образованием
ячеек размерами, большими, чем размеры ребер (выделяется также по параметрам
«относительный показатель деформативности в плоскости георешетки» и
«относительная прочность узлов» - таблица
5.1 и Приложение
Б.2);
геосетка: плоский
полимерный материал, состоящий из параллельных рядов ребер, перекрытых и
сплетенных, как правило, элементами той же структуры под различными углами с
образованием эластичной сетчатой структуры (выделяется также по параметрам
«относительный показатель деформативности в плоскости георешетки» и
«относительная прочность узлов» - таблица
5.1 и Приложение
Б.2);
геосетка
(георешетка) одноосноориентированная: геосетка (георешетка),
имеющая повышенные показатели механических свойств в одном направлении -
продольном (направлении раскатки рулона);
геосетка
(георешетка) двухосноориентированная: геосетка (георешетка),
имеющая близкие (отличающиеся не более чем на 20%) механические свойства в
продольном и поперечном направлениях;
ребра геосетки
(георешетки): основные элементы геосетки (георешетки) в виде
плоских пластин, объединяемых в узлах с образованием ячеек;
узлы геосетки
(георешетки): места объединения ребер, имеющие (для георешеток)
повышенную по отношению к ребрам толщину;
ориентирование:
технологический процесс, позволяющий повысить механические свойства полимера;
экструзия: процесс
плавления и выдавливания под давлением термопластического полимера с рядом
добавок со специальными функциями;
геокомпозит: многослойный
материал из скрепленных в плоскости слоев (не менее двух слоев) геосетки
(георешетки) и нетканого материала.
3.2 Термины
и условные обозначения, определяющие геометрические параметры геосеток
(георешеток) - см. также п. Г.1 Приложения Г:
размер ячейки в
продольном (поперечном) направлении AL (АТ):расстояние
между осями ребер в направлении длины (ширины) материала;
ширина ребер в
продольном (поперечном) направлении WLR (WТR): минимальная ширина ребер,
расположенных в направлении длины (ширины) материала;
толщина ребер в
продольном (поперечном) направлении tLR (tТR): минимальная толщина ребер,
расположенных в направлении длины (ширины) материала;
tj
- толщина узлов;
BR- ширина рулона;
LR- длина рулона;
FIR (FTR) - площадь сечения
ребер, расположенных в направлении длины (ширины) материала.
3.3
Термины и условные обозначения, определяющие основные механические свойства
геосеток (георешеток):
прочность при
растяжении в продольном (поперечном)
направлении RLR (RTR)- максимальное растягивающее усилие при одноосном растяжении
образца в направлении длины (ширины) материала с постоянной скоростью
растяжения, отнесенное к ширине образца (выражается в кН/м, определяется по
методике п. Б.1 Приложения
Б);
εLRmax(εTRmax) - относительная
деформация в продольном (поперечном) направлении при разрыве (см. Приложение
Б.1);
εLRR(εTRR) - относительная
деформация при максимальном растягивающем усилии в направлении длины (ширины)
материала, %;
RLR(ε)и RTR(ε)- усилие в
образце в направлении длины (ширины) материала, отнесенное к ширине образца,
возникающее при определенной относительной деформации ε (как правило, ε = 2 % и ε = 5 %, см. Приложение
Б.1), кН/м;
E'LR(ε)и Е'TR(ε)- условный
показатель деформативности в направлении длины (ширины) материала, определяемый
при фиксированном значении относительной деформации по Приложению
Б.1, кН/м;
RjR- относительная прочность узлов сетки, определяемая
по Приложению
Б.2 (в % к RLRили RTR);
GLR(GTR)- условный
показатель жесткости в плоскости материала по направлению его длины (ширины),
определяемый по Приложению
Б.2 (в % к RLRили RTR);
РLR(РTR) - условный
показатель сопротивляемости местным повреждениям в направлении длины (ширины)
материала, определяемый по Приложению
Б.3 (в % к Rlrили RTR).
3.4
Термины и условные обозначения, определяющие дополнительные механические
свойства геосеток (георешеток), не регламентируемые требованиями раздела 5
(определяются по методике Приложения
Б.1)
E"LR, Е"TR- условное значение модуля упругости для геосетки
(георешетки), МПа;
E'"LR,Е'"TR- условное значение модуля упругости для ребра
сетки, МПа;
E'"LR×FLR, E'"TR×FTR
- показатель деформативности материала, Н.
3.5 Термины, определяющие
отдельные показатели геосеток (георешеток), не упомянутые в п.п. 2.2,
2.3:
поверхностная
плотность γR- отношение массы
образца определенного размера к его площади, определяемая по ГОСТ
Р 50277 (г/м2);
стойкость к
агрессивным воздействиям - группа показателей,
характеризуемая в разделе
5;
KLR(KTR)- число ребер
геосетки (георешетки) на 1 пог.м материала по направлению длины (ширины). Может
определяться нецелым числом (с точностью до десятых долей).
4.1 Введение в конструкцию дорожной одежды георешетки (геосетки)
позволяет усилить дорожную одежду и предупредить взаимопроникновение материалов
контактирующих слоев. Усиление достигается благодаря совместной работе
георешетки (геосетки) с зернистым материалом основания (покрытия переходного
типа), приводящей к блокировке (ограничению перемещений) отдельных зерен этого
материала в ячейках геосетки (георешетки). Образованный композитный слой
«зернистый материал + георешетка» обладает лучшими механическими свойствами,
прежде всего, повышенной устойчивостью к воздействию динамических нагрузок.
4.2 С позиций критериев расчета на прочность ОДН 218.046-01 наибольшее
влияние образование композитного слоя (армирование) оказывает на величину
активных напряжений сдвига, возникающих в грунтовом слое, расположенном
непосредственно под композитным слоем основания.
4.3 Область рационального использования
георешеток (геосеток) с учетом положений п.п. 4.1, 4.2:
- дорожная одежда имеет в своем составе слой несущего основания из
неукрепленных зернистых материалов (щебень, гравий, щебеночно-гравийно-песчаные
смеси, шлаки др.) или имеет покрытие переходного типа из таких материалов;
- определяющим критерием при расчете дорожной одежды является условие
сдвигоустойчивости грунта дополнительного слоя основания или грунта рабочего
слоя земляного полотна при его отсутствии, то есть условие (3.11) ОДН 218.046-01.
Этот критерий является, как правило, определяющим при расположении под несущим
основанием песчаного слоя (непылеватые пески), а также при проектировании
дорожных одежд под расчетные нагрузки групп А2, A3.
4.4 Выбор армирующего материала и получаемый в результате армирования
эффект зависит от свойств армирующего материала и материала основания. Они должны
отвечать требованиям раздела 5 настоящих Рекомендаций.
4.5 Проектирование нежестких дорожных одежд
постоянных автомобильных дороге армированными основаниями выполняют в
соответствии с разделом 6. Применяемый при проектировании
полуэмпирический метод расчета справедлив при следующих условиях:
- для армирования используются георешетки в определении п. 3.1 настоящих
Рекомендаций с размерами ячеек в пределах 33÷41 мм;
- несущий слой основания создается из зернистых материалов с
максимальной крупностью зерен до 80 мм.
4.6 Проектирование дорожных одежд временных дорог может выполняться в
соответствии с Приложением
А.
4.7 Получаемый в результате армирования оснований (покрытий переходного
типа) эффект выражается в:
4.8 Выбор конструкций дорожных одежд выполняют на основе
технико-экономического сопоставления вариантов. При этом следует учитывать
возникающий в сопоставлении с традиционными решениями технический эффект,
связанный с повышением надежности дорожных конструкций, качества строительства,
долговечности, что не всегда может быть точно оценено количественно. При
строительстве и ремонте автомобильных дорог, особенно высоких технических
категорий, а также в сложных погодно-климатических и грунтово-гидрологических
условиях, наличие такого эффекта при его надлежащем техническом обосновании
может оказаться более существенным с точки зрения работоспособности,
транспортно-эксплуатационных качеств дорожной конструкции, чем получение
единовременной экономии средств по другим из сопоставляемых вариантов.
4.9 Отдельные положения настоящих Рекомендаций могут уточняться на
основе опыта строительства, новых данных исследований, обобщенных применительно
к конкретным разновидностям и маркам армирующих материалов в соответствующих
технических документах, утвержденных в установленном порядке.
5 Требования к материалам
5.1 Дополнительные требования к материалам дорожных одежд не
предъявляются, однако рекомендуется соблюдать определенные соотношения между
крупностью зерен материала армируемого основания и размером ячеек георешеток
(геосеток), обеспечивающие совместность их работы.
Для зернистых фракционированных материалов должны
соблюдаться следующие соотношения:
0,5(d + D) >0,7A,
D≤2,0A,(5.1)
d≥0,5A,
где d
и D -
наименьшие и наибольшие номинальные размеры зерен материала основания;
А
- средний размер ячейки (среднее между значениями AL и АТ в
определении п. 3.2).
5.2 При армировании оснований георешетками (геосетками) с размерами
ячейки в пределах 33÷41 мм допустимо применение в качестве материала
оснований фракционированного щебня по ГОСТ
8267 фракций 20-40 мм, 40-70 (80) мм или готовых щебеночно-песчаных,
гравийно-песчаных и щебеночно-гравийно-песчаных смесей С4 и С5 по ГОСТ
25607.
5.3 Применяемые для армирования дорожных одежд постоянных автомобильных
дорог георешетки (геосетки) должны отвечать требованиям по наличию технической
документации (п. 5.4) и параметрам, определяющим технологичность применения (п.
5.5), долговечность (п. 5.6), возможность применения (п. 5.7) и эффективность применения (п. 5.8). Перечень и общая характеристика параметров по п.п.
5.5-5.8 представлены в таблице 5.1.
5.4 Применение армирующих материалов возможно при наличии:
5.4.1 Стандартов организаций на армирующий
материал, содержащих область применения, нормативные ссылки, термины и
определения (рекомендуется придерживаться терминологии, представленной в разделе 3), технические требования
(рекомендуется характеризовать все параметры по п.п. 5.5-5.8, в том числе не определяемые при текущем контроле
производителем), требования безопасности, охраны окружающей среды, правила
приемки, методы контроля (рекомендуется применение методов контроля по таблице
5.1), правила транспортирования и хранения (рекомендуется учитывать
положения п. 5.6), указания по эксплуатации, гарантии изготовителя;
5.4.2 Документов, регламентирующих область
применения материала конкретной марки, составляемых на основе оценки параметров
свойств по п.п. 5.5-5.8, разработанных или
согласованных организациями, представляющими отрасль потребителя (заключения,
рекомендации по применению и др.);
5.4.3 Сертификатов соответствия, выданных с учетом положений документов
по п. 5.4.2 и протоколов испытаний организаций, представляющих отрасль
потребителя.
5.5 Форма поставки армирующих материалов должна обеспечивать
возможность немеханизированной их укладки на объекте строительства и отсутствие
или минимальный перерасход материалов. Возможность соблюдения этого условия
обеспечивается регламентацией параметров по п.п. 2.1, 2.2 таблицы
5.1.
5.6. Применяемые в дорожных конструкциях постоянных автомобильных дорог
армирующие материалы должны иметь срок службы, превышающий срок службы дорожных
одежд. Возможность соблюдения этого условия косвенно обеспечивается
регламентацией параметров по п.п. 1.1, 1.2, 1.3 таблицы
5.1, а также учетом положений п. 5.7.
Таблица 5.1
Перечень и общая характеристика регламентируемых параметров полимерных
армирующих материалов при применении в конструкциях постоянных автомобильных
дорог
№ п/п
Параметр
Характеристика параметра
Регламентация
1
2
3
4
1.
Параметры, определяющие стойкость к
различным агрессивным воздействиям
1.1
Состав
сырья
Определяет
стойкость к биологическим, химическим, температурным воздействиям
Ограничение
по применению полиэфирных материалов при рН≥9, повышенные требования к
упаковке и хранению для полипропиленовых материалов
Снижение
прочности не более 10%. Для полиэфирных материалов - отсутствие повреждений
защитного покрытия (дополнительно)
2.
Геометрические параметры и вес рулона
2.1
Ширина
Определяет
технологичность применения и отсутствие перерасхода материала
Возможность
изменения в диапазоне 2-4 м с кратностью не выше 0,5 м, возможность поставки
шириной более 3,5 м
2.2
Вес
рулона
Определяет
технологичность применения
Вес
рулона - в пределах 60-70 кг
2.3
Размер
ячейки геосетки (георешетки)
Определяет
эффективность применения, зависит от гранулометрии материала армирующего
основания
Для
наиболее распространенных материалов оснований (фракции 20-40 мм, 40-70 мм,
смеси С4, С5) размер ячейки для геосеток 25-40 мм, для георешеток 33-40 мм
3.
Механические свойства
3.1
Прочность
при растяжении RLR(RTR)
Метод
Приложения
Б.1 (определяет сохранность
материала при укладке)
Не
ниже 20 кН/м
3.2
Относительная
деформация при разрыве εLRmax(εTRmax)
Метод
Приложения
Б.1 (определяет сохранность
материала при укладке)
Для
материалов прочностью до 30 кН/м не ниже 10%
3.3
Относительная
деформация при максимальной нагрузке εLRR(εTRR)
Метод
Приложения
Б.1 (может влиять на
эффективность применения)
Не
выше 15 %
3.4
Условный
показатель деформативности E'LR(Е'TR) при деформации ε
Метод
Приложения
Б.1 (определяет
эффективность применения)
Условный
показатель деформативности в плоскости материала GR
Метод
Приложения
Б.2 (идентификационный
параметр, влияющий на эффективность применения)
Не
ниже 10% от RR(ε)
Примечание.Условные обозначения по разделу 2
Рекомендаций.
5.7 Возможность применения армирующих
материалов определяется их сохранностью при укладке на контакте зернистый
материал - грунт при воздействии нагрузок от занятой на строительстве техники
(стойкостью ктехнологическим воздействиям, которые обычно превышают эксплуатационные).
Соблюдение этого условия обеспечивается регламентацией параметров по п.п. 1.5, 3.1, 3.3.
5.8 Эффективность применения
определяется показателями, характеризующими деформативность армирующих
материалов (п.п. 3.3, 3.4, 3.6 таблицы
5.1) и структурные особенности (п.п. 2.3, 3.5 таблицы
5.1), Регламентация этих параметров выполнена в таблице 5.1 в минимальной
степени, поскольку выбор армирующего материала определяется эффектом применения
в конкретном проектном решении (раздел 6 Рекомендаций).
5.9 При проектировании армированных дорожных одежд
рекомендуется использовать значения показателей механических свойств, представленные
в Приложении Г или
документах по п.п. 5.4.1, 5.4.2.
6 Методика проектирования
6.1
Конструктивные решения
Армирование применяют при новом строительстве и в случаях, когда
предусмотрена замена существующей дорожной одежды (рисунок 6.1, а), а также на
участках уширения автомобильных дорог (рисунок 6.1, б). Георешетку (геосетку)
располагают на контакте между несущим слоем основания из необработанных
зернистых материалов и песчаным дополнительным слоем основания или грунтом
земляного полотна при его отсутствии в дорожных одеждах с усовершенствованными
типами покрытия (рисунок 6.1, в). Для дорожных одежд с переходным типом
покрытия георешетку (геосетку) располагают под покрытием из зернистых
материалов (рисунок 6.1, г).
Рисунок 6.1.
Армирование оснований дорожных одежд при новом строительстве (а), выполнении
работ по уширению (б) и конструкции армированных дорожных одежд
усовершенствованного (в) и переходного (г) типов: 1 - асфальтобетонное
покрытие; 2 - щебеночное основание; 3 - песчаный дренирующий слой; 4 - грунт
земляного полотна; 5 - георешетка; 6 - связный грунт на обочине; 7 - подломка
края основания; 8 - контур уширения; 9 - контур старого откоса; 10 - уступы
Решение по армированию принимают с учетом области
рационального использования георешеток (геосеток) по п. 4.3 и следующих дополнительных положений:
- рекомендуется применение георешеток (геосеток) под
несущими основаниями капитальных дорожных одежд для дорог с тяжелым и
интенсивным движением;
- рекомендуется применение георешеток (геосеток) в
дорожных одеждах переходного типа как первоочередной конструкции стадийного
строительства.
В этих случаях определяющим фактором для принятия
решения о применении георешеток (геосеток) может оказаться выполнение ими не
только армирующих функций, но и функций разделения (предотвращение взаимопроникновения
материалов смежных слоев, ведущего к снижению долговечности конструкции).
Выбор материалов выполняют с учетом требований раздела 5, назначение
толщин слоев дорожной одежды - на основе расчета по п. 6.2.
6.2
Методика расчета
6.2.1 Расчет армированных дорожных одежд выполняют
по ОДН
218.046-01 с введением коэффициентов усиления, зависящих от деформативных
свойств георешеток, толщин слоев, механических свойств материалов дорожных
одежд и грунтов рабочего слоя земляного полотна. Приводимые коэффициенты
усиления справедливы для материалов, отвечающих требованиям п. 4.5 и раздела 5.
6.2.2 Коэффициенты усиления вводятся при расчете
дорожных одежд по критерию упругого прогиба (п.п. 6.2.3, 6.2.6),
критерию сдвигоустойчивости грунта, подстилающего зернистое основание (п.п. 6.2.4, 6.2.7),
и критерию сопротивления материалов монолитных слоев возникающим в них
растягивающим напряжениям (п. 6.2.5).
6.2.3 Расчет армированных
дорожных одежд капитального и облегченного типов по допускаемому упругому
прогибу (расчетная схема по рисунку 6.2).
Конструкция дорожной одежды в целом удовлетворяет
требованиям прочности и надежности по величине упругого прогиба при условии
(6.1)
где Еобщ
- расчетный общий модуль упругости неармированной конструкции определяется по
п. 3.27 [2.15] либо
вычисляется по формуле (6.2) послойно, снизу вверх, начиная с рабочего слоя:
(6.2)
где - общий модуль
упругости полупространства, подстилающего i-й слой, МПа;
i - номер рассматриваемого слоя дорожной одежды (i = 1,…,n);
где - отношение суммарной
толщины монолитных слоев покрытия (h1) к диаметру
отпечатка колеса расчетного автомобиля (D)
(рисунок
6.2);
- отношение
суммарной толщины несущих слоев основания дорожной одежды (h2) к диаметру
отпечатка колеса расчетного автомобиля (D)
(рисунок
6.2);
- отношение
средневзвешенного значения модуля упругости монолитных слоев покрытия (Е1) к условному модулю упругости
композитного слоя «зернистый материал + георешетка» (E4). Величина Е4 принимается по таблице Д
7;
- отношение
средневзвешенного значения модуля упругости несущих слоев основания (E3) к условному
модулю упругости композитного слоя «зернистый материал + георешетка» (E4);
- отношение
общего модуля упругости основания (E3),
подстилающего композитный слой «зернистый материал + георешетка», к условному
модулю упругости композитного слоя «зернистый материал + георешетка» (Е4);
где с
- эмпирический коэффициент, зависящий от расчетной нагрузки на ось;
ΣNp - суммарное число
приложений расчетной нагрузки за срок службы дорожной одежды.
6.2.4 Расчет по условию
сдвигоустойчивости грунта, подстилающего композитный слой «зернистый материал +
георешетка».
Сдвигоустойчивость (отсутствие накопления
недопустимых деформаций сдвига) при динамическом воздействии нагрузки для
дорожной одежды с армированным основанием обеспечивается при соблюдении условия
(6.5)
Сдвигоустойчивость (отсутствие накопления
недопустимых деформаций сдвига) при статическом воздействии нагрузки для
дорожной одежды с армированным основанием обеспечивается при соблюдении условия
(6.6)
где Т
- активное расчетное напряжение сдвига (принимается по п. 3.34 [2.15]);
Тпp - предельная
величина активного напряжения сдвига (определяется по п. 3.35 [2.15]);
Кпсmр - требуемый
коэффициент прочности (принимается по п. 3.6 [2.15]);
α3, α4 -
коэффициенты усиления (коэффициенты снижения активных напряжений сдвига),
определяемые по уравнению вида (6.7) при значениях коэффициентов уравнения для
различных значений угла внутреннего трения основания, представленных в таблице Д
2.
Здесь обозначения те же, что и в выражении (6.3). Коэффициенты уравнений принимаются: для
вычисления α3 - по таблице Д
3, для вычисления α4 - по таблице Д
4.
Tnp = kд(cN + γcpztgφcm),
(6.8)
где cN
- удельное сцепление в грунте земляного полотна (промежуточном песчаном слое),
принимаемое с учетом повторности нагрузки, МПа;
kд - коэффициент,
учитывающий особенности работы конструкции на границе песчаного слоя с нижним
слоем несущего основания, а также на границе грунта земляного полотна (при
отсутствии песчаного слоя) - с нижним слоем несущего основания. Принимается по
п. 3.35 [2.15]. При
укладке георешетки на границе песчаного слоя (грунта земляного полотна) и
нижнего слоя несущего основания kд
= 2;
z - глубина расположения
поверхности слоя (от верха конструкции), проверяемого на сдвигоустойчивость, м;
γcp -
средневзвешенный удельный вес конструктивных слоев одежды, расположенных выше
проверяемого слоя, МН/м3.
6.2.5. Расчет конструкции на
сопротивление монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе
(обозначения - по ОДН 218.046-01).
В монолитных слоях дорожной одежды напряжения,
возникающие при прогибе одежды под действием повторных кратковременных
нагрузок, не должны в течение заданного срока службы приводить к образованию
трещин от усталостного разрушения. Для этого должно быть обеспечено условие: -
для неармированных конструкций
(6.9)
- для конструкций, армированных георешеткой
(6.10)
где Ктрпр
- требуемый коэффициент прочности по данному критерию;
RN - прочность
материала слоя на растяжение при изгибе с учетом усталостных явлений;
σr, σrарм. - наибольшие
растягивающие напряжения в рассматриваемых слоях.
Наибольшие растягивающие напряжения при изгибе в
монолитном слое неармированной конструкции от единичной нагрузки - либо армированной
конструкции - определяются по рис. 3.4. [2.15], либо
по формулам (6.11), (6.12) после приведения реальной конструкции к двухслойной
модели:
(6.11)
(6.12)
где h1 - суммарная толщина
монолитных слоев покрытия, м;
Здесь обозначения те же, что и в выражении (6.3). Коэффициенты уравнения принимаются по
таблице Д
2.
Наибольшее растягивающее напряжение σr определяется по формуле:
(6.15)
где - растягивающее
напряжение в монолитном слое от единичной нагрузки;
р - давление колеса
расчетного автомобиля на покрытие, МПа;
kв - коэффициент,
учитывающий особенности напряженного состояния покрытия конструкции под
спаренным баллоном, kв = 0,85 (при
расчете под однобаллонное колесо kв = 1,00).
Прочность материала монолитного слоя при
многократном воздействии нагрузок определяется по формуле:
RN = R0k1k2
(l - υRt),
(6.16)
где R0 - нормативное
значение предельного сопротивления растяжению при изгибе в условиях расчетной
весенней температуры и однократного приложения нагрузки, МПа (см. табл. 1 прил.
3 [2.15]);
k1 - коэффициент,
учитывающий снижение прочности материалов вследствие усталостных явлений при
многократных нагружениях, определяемый по формуле (6.17);
k2 - коэффициент,
учитывающий снижение прочности во времени от воздействия погодно-климатических
факторов, определяемый по табл. 3.6 [2.15];
υR - коэффициент вариации
прочности материала на растяжение (см. прил. 4 [2.15]);
t - коэффициент нормативного отклонения (см. прил. 4
[2.15]).
Коэффициент k1 отражающий
влияние усталостных процессов на прочность материалов, вычисляется по формуле
(6.17)
где - расчетное суммарное
число приложений расчетной нагрузки за срок службы монолитного покрытия с
учетом числа расчетных суток за срок службы;
т - показатель, зависящий от
свойств материала рассчитываемого монолитного слоя (см. табл. 1 прил. 3 [2.15]);
ω - коэффициент,
учитывающий различие в реальном и лабораторном режимах растяжения повторной
нагрузкой, а также вероятность совпадения во времени расчетной температуры
покрытия и расчетного состояния грунта рабочего слоя по влажности (см. табл. 1
прил. 3 [2.15]).
6.2.6 Расчет армированных
дорожных одежд переходного и низшего типов по допускаемому упругому прогибу.
где - отношение суммарной
толщины слоев дорожной одежды, расположенных над георешеткой (h1), к диаметру отпечатка
колеса расчетного автомобиля (D)
(рисунок 6.3);
- отношение
значения общего модуля упругости основания (Е2),
подстилающего композитный слой «зернистый материал + георешетка», к условному
модулю упругости композитного слоя «зернистый материал + георешетка» (Е3). Величина Е3 принимается по таблице Д
7;
- отношение
средневзвешенного модуля упругости слоев дорожной одежды, расположенных над
георешеткой (Е1), к
условному модулю упругости композитного слоя «зернистый материал + георешетка»
(Е3);
6.2.7 Расчет по условию
сдвигоустойчивости грунта, подстилающего композитный слой «зернистый материал +
георешетка».
Сдвигоустойчивость (отсутствие накопления
недопустимых деформаций сдвига) при воздействии нагрузки для дорожных одежд с
армированными основаниями обеспечивается при соблюдении условия:
(6.20)
где Т - активное расчетное напряжение сдвига
(принимается по п. 3.34 [2.15]);
Тпp - предельная
величина активного напряжения сдвига (определяется по п. 3.35 [2.15]);
Кпстр - требуемый
коэффициент прочности (принимается по п. 3.6 [2.15]);
Здесь обозначения те же, что и в выражении (6.19). Коэффициенты уравнения для различных
значений угла внутреннего трения основания принимаются по таблице Д
6.
6.2.8 Оценка срока службы армированных дорожных
одежд. Расчеты по п.п. 6.2.3, 6.2.6 приводят к снижению толщин слоев
дорожной одежды или к увеличению срока ее службы. При сохранении толщин слоев
армированной дорожной одежды без изменения при выполнении условия прочности по
сопротивлению материалов монолитных конструктивных слоев возникающим в них
растягивающим напряжениям при изгибе, соответствующий увеличенный срок службы
может быть определен по зависимости
(6.22)
где - суммарное расчетное
число приложений нагрузки за расчетный срок службы для армированной дорожной
одежды, определяемое по рисунку 6.4 при значении Еобщ.арм. = α1·Еобщ. (см. п. 6.2.3) или исходя из зависимости 3.10 [2.15]; Np, Кс, Трдг, Кп
и q -по п.п. 3.22, 3.23 [2.15].
Рисунок 6.4. Зависимость общего расчетного модуля
упругости конструкции Еобщ. от суммарного расчетного числа
приложений нагрузки за расчетный срок службы, ΣNр, Q
- нормативная статическая нагрузка на ось расчетного автомобиля (к п. 6.2.8)
6.2.9 Общий порядок расчета может быть принят в соответствии с примером
расчета, представленным в Приложении В.
7 Особенности технологии
производства работ
7.1 Технология и организация строительного процесса при применении
армирования, включая подготовку объекта, схему организации рабочей зоны в
период производства работ, организацию труда, контроль качества и техники
безопасности, подчиняются общим правилам при производстве земляных работ и
работ по устройству дорожной одежды. При производстве работ следует
руководствоваться требованиями СНиП
2.05.02-85*, СНиП 3.06.03-85,
СНиП
12-03-2001, СНиП
12-04-2002, ВСН
8-89, ВСН
19-89, ВСН
37-84, а также положениями Рекомендаций (п.п. 2.16, 2.17).
7.2 Особенности технологии производства работ связаны с введением
дополнительной операции по укладке георешетки (геосетки) и введением
дополнительных требований к выполнению работ по устройству слоя основания,
расположенного непосредственно над георешеткой. Общая технологическая схема
производства работ представлена на рисунке 7.1.
Рисунок 7.1. Технология производства
работ:
а - при новом строительстве; б - при
уширении; в - схема расположения анкеров; г - конструкция анкера
7.3 Укладку георешетки выполняют на выровненном и уплотненном грунтовом
основании (песчаном дополнительном слое основания) путем раскатки рулона с
периодическим (через 10-15 м) выравниванием полотна и легким его натяжением без
образования складок (рисунок 7.2, а). Как правило, крепления георешетки к
нижележащему слою не требуется и нежелательно, поскольку препятствует натяжению
полотна при образовании «волны» в процессе отсыпки вышележащего слоя (рисунок
7.2,г, п. 7.4).
Рисунок
7.2. Отдельные рабочие операции при армировании дорожных одежд:
а - укладка
георешетки; б - отсыпка материала несущего основания; в - разравнивание материала
по способу «от себя»; г - образование «волны» перед разравниваемым слоем
Однако в отдельных случаях для сохранения проектного положения
георешеток при возможном воздействии технологических нагрузок, возникающих при
отсыпке и разравнивании вышележащего слоя (начало рулона, отсыпка материала
основания с существующего покрытия при уширении), а также при сильных ветровых
воздействиях, георешетка может крепиться анкерами по рисунку 7.1, г. Расположение анкеров при
разных способах устройства вышележащего слоя показано на рисунке 7.1, в (анкера располагаются через
10-15 м по длине со снижением этого расстояния в случае устройства уширения до
6 м у края полотна, ближайшего к направлению отсыпки вышележащего слоя; в
начале рулона и в местах перекрытия рулонов устанавливаются 3 анкера по ширине,
в других местах - 2 анкера по ширине).
Перекрытие полотен по длине и по ширине не менее 30 см. Направление
перекрытия назначают с учетом направления отсыпки и разравнивания материала
вышележащего слоя для исключения «задирания» полотна на перекрытии (при отсыпке
по способу «от себя» конец полотна засыпаемого слоя располагается над началом
следующего полотна; при отсыпке с существующего покрытия в случае устройства
уширения ближайшее к стороне отсыпки полотно располагают выше).
Георешетка (геосетка) укладывается на ширину слоя основания с запасом
не менее толщины слоя зернистого материала плюс 0,1 м в каждую сторону.
7.4 Отсыпку на уложенную георешетку крупнофракционного материала
основания выполняют по способу «от себя» (рисунок 7.2, б, в). Основные условия
устройства слоя основания - недопущение заезда построечного транспорта на
открытую поверхность полотна, постепенное разравнивание отсыпанного материала
основания за несколько проходов с последовательной надвижкой материала
основания на георешетку. При образовании волны (рисунок 7.2, г) следует
выполнять натяжение геосетки (георешетки). В процессе надвижки рекомендуется по
возможности соблюдать минимальное расстояние по потоку между операциями по
устройству слоя основания и раскатке рулонов (но не ближе 20 м) для обеспечения
больших возможностей по натяжению геосетки (георешетки). Материал основания должен
быть отсыпан на георешетку в течение рабочей смены.
7.5 При выполнении работ по п.п. 7.3, 7.4 визуально оценивается
качество укладываемых полотен. Фиксируются дефекты внешнего вида (разрывы,
вырывы, другие нарушения сплошности ребер и узлов, перекос ячеек, наличие
включений, загрязнений, наличие перегибов или следов перегибов на ребрах,
ровность кромок). Также фиксируется величина перекрытия смежных полотен по
ширине и длине, длина материала в рулоне и ширина, их соответствие документации
(маркировке на рулонах, данным паспорта на партию материала). По результатам
контроля составляется акт на скрытые работы.
Ключевые слова:
полимерные георешетки (геосетки), основания дорожных одежд из зернистых
материалов, проектирование, технология, методические рекомендации
1 Положения настоящего Приложения могут быть применены для
проектирования временных автомобильных дорог со сроком службы, не превышающим
трех лет при значении модуля деформации на поверхности грунта, подстилающего
армирующий материал, не ниже 8 МПа.
2 При строительстве временных дорог
требования к армирующим материалам могут быть приняты по разделу 5
Рекомендаций с учетом следующих уточнений:
- параметры по п.п. 1.2, 1.3, 1.4 (в части
дополнительных требований к полиэфирным материалам) таблицы
5.1 не регламентируются;
- при возможности возникновения на
поверхности создаваемого покрытия в период строительства или в начальный период
эксплуатации деформаций (колейности), превышающих 10 см, должна быть выполнена
пробная укладка армирующих материалов на объекте для уточнения возможности их
применения, исходя из технологических воздействий (визуальная оценка состояния
армирующего материала после снятия уложенного и уплотненного материала
покрытия; при наличии повреждений - также оценка механических свойств
отобранных образцов с учетом регламентации по п. 1.5 таблицы
5.1).
3 Конструктивные решения для временных
автомобильных дорог аналогичны представленным конструкциям дорожных одежд с
переходным типом покрытия (рис.
6.1). Назначение дорожных одежд выполняют на основе расчета по допустимой
величине деформации покрытия (п. 4), допустимому давлению на поверхности
грунтового основания (п. 5) и допустимой относительной деформации армирующего
материала (п. 6).
4 Расчет по допустимой
величине деформации покрытия. Конструкция дорожной одежды удовлетворяет
требованиям прочности и надежности при соблюдении условия
Еэкв ≥ Етр, (А.1)
где Еэкв
- расчетный эквивалентный модуль деформации на поверхности покрытия, МПа;
Етр - требуемый
модуль деформации на поверхности покрытия с учетом допустимой величины
деформации покрытия, МПа.
Требуемый модуль деформации дорожной одежды
определяется из условия, чтобы накапливающаяся под действием повторных нагрузок
деформация S не превысила нормированную величину. Требуемый модуль деформации
назначается по зависимости:
(А.2)
где Р
- удельное давление на покрытие от расчетной нагрузки, МПа;
D - диаметр
отпечатка колеса расчетного автомобиля, м;
S - допускаемая
вертикальная осадка поверхности покрытия, м;
где Nc - число
проходов (воздействий) расчетной нагрузки в грузовом направлении за расчетный
период.
Независимо от результатов расчета Етр ≥ 30 МПа.
Расчетный эквивалентный модуль деформации на
поверхности покрытия Еэкв
определяется послойно снизу вверх, начиная с грунта земляного полотна, по
зависимости (А.4):
(А.4)
где Егр
- модуль деформации фунтового основания, МПа;
Значения коэффициентов упрочнения Ка определяются с помощью
выражений (А.6÷А.8).
- для георешеток типа СД-20:
(А.6)
для георешеток типа СД-30:
(А.7)
для георешеток типа СД-40:
(А.8)
5 Расчет дорожных одежд по допустимому
давлению на поверхность грунтового основания. Конструкция дорожной одежды
удовлетворяет требованиям прочности при соблюдении условия:
σ ≤ σдоп, (А.9)
где σ - вертикальные напряжения, возникающие в грунте с учетом
распределяющей способности дорожной одежды, МПа;
σдоп - максимальное
допускаемое напряжение в грунте, при котором сохраняется линейная зависимость
между давлением и осадкой, МПа.
Действующие вертикальные напряжения
определяются по зависимости:
(А.10)
где Р
- давление на покрытие от расчетной нагрузки, МПа;
ω - коэффициент,
характеризующий убывание вертикальных напряжений в дорожной одежде и
определяемый по зависимости:
(А.11)
где а
= 1,7; 1,8; 1,9 - для дорожных одежд, армированных георешетками СД-20, СД-30,
СД-40 с условными показателями деформативности Е'(ε) 350, 525, 700 кН/м,
соответственно, отвечающих также требованиям п.п. 3.5, 3.6 таблицы
5.1;
а = 1,0 - для
неармированных дорожных одежд;
hэкв -
эквивалентная толщина слоев дорожной одежды, м, определяемая по зависимости:
где - общая толщина слоев
дорожной одежды, м;
Ei - модуль деформации i-го слоя дорожной одежды, МПа;
Допускаемые напряжения σдоп определяются по зависимости:
(A.12)
где с
- удельное сцепление грунта основания, МПа;
φ - угол
внутреннего трения грунта основания, град;
γi -
средневзвешенный удельный вес слоев дорожной одежды, МН/м3.
6 Расчет по допустимой относительной
деформации армирующего материала. Для исключения возникновения пластических
деформаций армирующих материалов должно выполняться условие:
ε ≤ εпр, (A.13)
где ε
- относительная деформация геосетки (георешетки) в конструкции;
7 Общий порядок расчета может быть принят в соответствии с примером
расчета, представленным в Приложении Е. Ориентировочные значения модулей
деформации материалов в конструкциях дорожной одежды представлены в таблице
А.1.
8 Технология производства работ при
строительстве временных дорог может быть принята по разделу 7 настоящих Рекомендаций с учетом
следующих особенностей:
- предпочтительный способ укладки георешетки
- поперек оси земляного полотна с перекрытием соседних полотен не менее чем на
30 см. Допустима укладка вдоль оси земляного полотна при увеличении перекрытия
соседних полотен (не менее 50 см);
- рекомендуется производить распределение
зернистого материала над георешеткой бульдозером легкого и среднего типа с
постепенным перемещением под углом к оси дороги по способу «от себя».
Таблица А.1
Ориентировочные значения модулей деформации материалов в конструкциях дорожных
одежд
№ п.п.
Наименование
дорожно-строительных материалов
Расчетные модули деформаций Еод,
МПа
1
Пески
мелкие
15-20
2
Пески
средние
25-30
3
Пески
крупные
35-40
4
Дресва
горных пород
35-45
5
Горные
породы отвалов
50-60
6
Пакеляж
из каменных пород
80
7
Гравий
крупных фракций и гравий карьерный без подбора состава, ПГС
60-90
8
Грунтощебень
(щебня 60%) без вяжущего
60
9
Щебень
несортированный из каменных горных пород не ниже 3 марки
80
10
Известковый
щебень
110
11
Щебень
из каменных пород 3 марки, укладываемый по принципу заклинки
110
12
Гранитный
щебень
130
13
Щебень
из каменных пород 1-2 марки, укладываемый по принципу заклинки
130
Примечание.Уточнение модулей деформации местных
дорожно-строительных материалов возможно на основе выполнения послойных
штамповых испытаний.
Б.1 Метод испытаний на растяжение (испытания по «схеме 1»)
Сущность метода испытания состоит в
одноосном растяжении образцов геосетки с постоянной скоростью деформирования 20
мм/мин до их разрыва (допускаемая скорость при текущем контроле производителя
20-50 мм/мин при обязательном указании принимаемой скорости). Схема испытаний -
по рисунку Б.1, б.
Рисунок Б.1. Испытания по «схеме 1»
Применяемые образцы - прямоугольные размером
200 мм (ширина b)на 100 мм («рабочая» длина в направлении растяжения l), содержащие
не менее 5 ребер геосетки по ширине и не менее одного ребра по длине, не считая
ребер, расположенных под зажимами установки для растяжения (допустимо испытание
одного ребра при текущем контроле производителя, допустимо испытание образца из
двух ребер по ширине при размере ячеек материала выше 75 мм). Количество
образцов - не менее 5 в каждом направлении (подлине рулона, по ширине рулона).
Применяемое оборудование должно
обеспечивать получение полной диаграммы деформирования образцов при погрешности
измерения нагрузки и удлинения не более 1 % от измеряемой величины.
Результирующая зависимость представлена
на рисунке Б.1, а.
Обозначения в результирующей зависимости (рисунок
Б.1, а):
(Б.1)
где RR- растягивающее усилие на 1 пог. м материала, кН/м;
Кр - количество
ребер на 1 пог. м материала;
Кр(1) - количество
ребер по ширине b испытываемого образца;
R(1) - усилие по
направлению растяжения, кН.
(Б.2)
где εR -
относительная деформация образца (l0 - начальная
длина образца, l1 - длина
образца после приложения нагрузки R(1)),отн. ед. или %.
Оцениваемые
параметры свойств:
RLR(RTR) - прочность при
кратковременном растяжении в направлении длины (ширины) материала -
максимальное зафиксированное в испытаниях значение RR,
кН/м;
εLRRmax(εLRRmax) - относительная деформация
при разрыве, %;
εLRR (εLRR) -относительная деформация при максимальном
растягивающем усилии;
RLR(ε) и RTR(ε) - усилие RRв направлении длины или ширины материала при
определенной деформации ε (определяется при деформации 2%, 5% или
дополнительно при другом технически обоснованном значении ε);
E'LR(ε) -условный показатель деформативности в
направлении длины материала (оценивается при значении ε = 2% или при
другом технически обоснованном значении).
(Б.3)
E"LR = E'LR/tLR, МПа (условное
значение модуля упругости в направлении длины материала, tIR - толщина
ребра);
E'"LR = Е'/(FLRKLR),МПа (условное значение модуля упругости
для ребра материала в направлении его длины, FLR - площадь поперечного
сечения ребра, KLR - число ребер,
отнесенное на единицу длины материала);
Е'"LRFLR = Е'/KLR, H (условный показатель жесткости материала).
Показатели E'TR, E"TR, E'"TRв направлении ширины материала определяются
аналогично.
При текущем контроле производителя могут оцениваться
только показатели RLR (RTR)
и εLRmax
(εTRmax).
Б.2 Метод
испытаний на диагональное растяжение (метод РосдорНИИ, испытания
по «схеме 2»)
Сущность метода - по п. Б.1. Схема
испытаний - по рисунку Б.2, б.
Применяемые образцы - ячейка геосетки,
закрепляемая в зажимах (при размере ячейки менее 35 мм испытывается большее
количество ячеек, расстояние между зажимами при закреплении образца - не менее
50 мм).
Rlr(10), RTr(10) - усилие в образце,
отнесенное к ширине образца при испытаниях по «схеме 1», возникающее при
относительной деформации 10 %.
Принимается
минимальное из значений RjRи GLR. Метод может
не применяться при текущем контроле производителя.
Б.3 Метод
испытаний по оценке показателя сопротивляемости местным повреждениям (испытания по
«схеме 3»)
Сущность метода испытаний состоит в моделировании в
лабораторных условиях технологических воздействий на образец материала,
заключенный между слоем крупнофракционного материала (слой 1 на рисунке Б.3) и
слоем песка (слой 2 на рисунке Б.3). Испытания выполняются в соответствии с
вышеуказанной методикой Приложения Г [2.16].
Рисунок Б.3. Испытания по «схеме 3»
Методика оценки показателя сопротивляемости местным
повреждениям состоит в следующем:
- в лабораторных условиях в жесткой обойме создают
трехслойную модель, верхний слой которой - крупнофракционированный материал,
средний - образец георешетки, нижний - грунт. Размер фракций и толщина
материала верхнего слоя, вид и состояние (плотность, влажность грунта нижнего
слоя) должны отвечать конкретным условиям строительства. Стандартные испытания
предусматривают использование гранитного щебня фракций 20-40 мм в качестве
материала верхнего слоя и мелкозернистого песка с коэффициентом уплотнения
0,86-0,88 в качестве материала нижнего слоя. Толщина верхнего слоя - не менее
1,5 размеров наиболее крупной фракции, толщина нижнего слоя - не менее 10 см.
Размер обоймы - не менее 10×20 см, но более 3-х размеров наиболее крупной
фракции, размер образца георешетки - не менее 20×20 см для оценки
прочности;
- через штамп размером более 5×10 см,
установленный на поверхности модели, прикладывают нагрузку (Р), создающую давление 1,5 МПа. Общее
количество циклов нагружения - 60 с выдержкой расчетной нагрузки в течение 30 с
и последующей разгрузкой;
- образец георешетки извлекают из модели и визуально оценивают степень
его повреждения. При отсутствии явно выраженных нарушений структуры образцы
испытывают по методу Б.1;
- оцениваемые параметры (PLR и РTR по рисунку
Б.3) и параметр ΔЕ:
Е'R(ε) - условный
показатель деформативности после испытаний по методу Б.1 образца,
извлеченного из обоймы после испытаний по «схеме 3» (значения ε= 2%, 5%).
8 Схема увлажнения рабочего слоя земляного полотна -
3;
9 Материалы искусственного основания: несущий слой -
щебень изверженных пород фр. 20÷40 мм, М 1000 I класса прочности по ГОСТ
8267-93*, дополнительный слой - песок средней крупности по ГОСТ
8736-93*.
В.2
Расчет неармированной дорожной конструкции (в соответствии с ОДН 218.046-01 [2.15])
В.2.1 Вычисляется суммарное количество приложений
расчетных нагрузок за срок службы по формуле (3.7) [2.15]:
где Кс
= 18,64; Трдг = 125
дней; Кп = 1,38.
В.2.2 Предварительно назначается следующая
конструкция дорожной одежды: покрытие - 2 слоя асфальтобетона; верхний слой
искусственного основания - фракционированный гранитный щебень фракции
20÷40 мм, укладываемый по методу заклинки; нижний слой искусственного
основания - песок средней крупности.
Материал
слоя
h, см
Модуль упругости Е, МПа,
при расчете
Расчет монолитных слоев на растяжение при изгибе
по допустимому упругому прогибу
по сдвигоустойчивости
Е, МПа
Rо, МПа
α
т
Асфальтобетон
плотный на битуме марки БНД 60/90
7
3200
1800
4500
9,8
5,2
5,5
Асфальтобетон
пористый на битуме марки БНД 60/90
12
2000
1200
2800
8,0
5,9
4,3
Щебень
изверженных пород фр. 20÷40 мм
28
350
350
350
-
-
-
Песок
средней крупности
55
120
120
120
-
-
-
В.2.3 Требуемые коэффициенты
прочности проектируемой дорожной одежды, соответствующие коэффициенту
надежности 0,95 для дороги III категории:
- по допустимому упругому прогибу = 1,17;
- по сдвигоустойчивости грунта и слабосвязных
слоев = 1,00;
- по усталостному разрушению монолитных
материалов от растяжения при изгибе Ктрпр
= 1,0.
В.2.4
Расчет по допускаемому упругому прогибу
Расчет ведется послойно, начиная с
подстилающего грунта (Егр
= 48 МПа).
Общий
модуль упругости на поверхности слоя песка:
Общий модуль упругости на поверхности слоя
щебня:
Общий модуль упругости на поверхности нижнего
слоя асфальтобетона:
Общий
модуль упругости на поверхности покрытия:
Таким образом, Еобщ ≈ 420,3 МПа.
Минимальный требуемый модуль упругости
определяется по формуле (3.10) [2.15]:
Проверка
выполнения условия прочности:
Условие прочности выполнено.
В.2.5 Расчет конструкции по условию
сдвигоустойчивости грунта
Действующие в грунте активные напряжения
сдвига вычисляются по формуле (3.13) [2.15]:
Для определения предварительно
назначенная дорожная конструкция приводится к двухслойной расчетной модели. В
качестве ее нижнего слоя принимается грунт (песок пылеватый) со следующими
характеристиками (ΣNp
= 5351355 авт.):
Ен = 48 МПа;
φ = 8°; с = 0,003 МПа (табл. П 2.4 и П 2.5 [2.15]).
По отношениям и при φ = 8° с
помощью номограммы рисунка 3.2 [2.15] находится
единичное активное напряжение сдвига: , тогда Т = 0,01088·0,6 = 0,00653 МПа.
Предельное активное напряжение сдвига Тпр в грунте рабочего слоя:
Проверка
выполнения условия прочности по сдвигоустойчивости грунта:
Условие прочности выполнено.
В.2.6
Расчет конструкции по условию сдвигоустойчивости слоя песка
Действующие в слое песка активные напряжения
сдвига вычисляются по формуле (3.13) [2.15]. Для
определения предварительно
назначенная дорожная конструкция приводится к двухслойной расчетной модели.
Нижнему слою модели присваиваются следующие
характеристики:
= 105,09 МПа
(общий модуль упругости на поверхности песчаного слоя),
По отношениям и при φ = 27° с
помощью номограммы рисунка 3.2 [2.15] находится
единичное активное напряжение сдвига: = 0,0234, тогда
Т = 0,0234·0,6 = 0,01405 МПа.
Предельное активное напряжение сдвига Тпр в слое песка:
Проверка выполнения условия прочности по
сдвигоустойчивости слоя песка:
Условие прочности выполнено.
В.2.7
Расчет конструкции на сопротивление монолитных слоев усталостному разрушению от
растяжения при изгибе
Расчет выполняется в следующем порядке:
а) Конструкция приводится к двухслойной
модели, в которой нижний слой - часть конструкции, расположенная ниже пакета
асфальтобетонных слоев, т.е. слои основания и грунт рабочего слоя. Модуль
нижнего слоя определяется как общий модуль слоев основания и грунта рабочего
слоя.
Общий модуль упругости нижнего слоя = 172,23 МПа.
К верхнему слою относятся все
асфальтобетонные слои.
Модуль упругости верхнего слоя.
б) По отношениям определяется = 1,61718.
Расчетное растягивающее напряжение
вычисляется по формуле (3.16) [2.15]:
σr = ·p·kв =
1,61718·0,6·0,85 ≈ 0,825 МПа.
в) Рассчитывается предельное растягивающее
напряжение по формуле (3.17) [2.15]:
при R0
= 8,0 МПа; υR =
0,1; t = 1,71; α = 5,9; т = 4,3;
k2 = 0,8 (таблица 3.6 [57]);
RN =
8,0·0,161·0,8·(1-0,1·1,71) ≈ 0,853 МПа.
Проверка выполнения условия прочности по
сопротивлению монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при
изгибе:
В.2.8 Коэффициенты прочности по критериям
сдвига в слое песка и усталостному разрушению монолитного слоя от растяжения
при изгибе имеют наименьшие значения, значит уменьшение толщины любого слоя
дорожной одежды приведет к невыполнению, в первую очередь, данных критериев
прочности.
В.3
Расчет армированной дорожной конструкции в соответствии с подразделом 6.2 настоящих Рекомендаций
В.3.1
Исходные данные те же (по п. В.1). Требуется запроектировать
дорожную одежду с учетом того, что слой щебня армируется георешеткой Славрос
СД-20.
Предварительно назначается следующая конструкция дорожной одежды:
покрытие - 2 слоя асфальтобетона; верхний слой искусственного основания -
фракционированный гранитный щебень фракции 20÷40 мм, георешетка Славрос
СД-20, нижний слой искусственного основания - песок средней крупности. При этом
снижаем толщину слоя щебня с 28 см до 18 см.
Материал слоя
h, см
Модуль упругости Е,
МПа, при расчете
Расчет монолитных слоев на растяжение при изгибе
по допустимому упругому прогибу
по сдвигоустойчивости
Е, МПа
Rо, МПа
α
т
Асфальтобетон
плотный на битуме марки БНД 60/90
7
3200
1800
4500
9,8
5,2
5,5
Асфальтобетон
пористый на битуме марки БНД 60/90
12
2000
1200
2800
8,0
5,9
4,3
Щебень
изверженных пород фр. 20÷40 мм Георешетка Славрос СД-20
18
350
350
350
-
-
-
Песок
средней крупности
55
120
120
120
-
-
-
В.3.2 Расчет по допускаемому упругому прогибу
Расчет ведется послойно, начиная с подстилающего
грунта. Общий модуль упругости неармированной конструкции составит Еобщ. = 371,05 МПа.
Армирование слоя щебня георешеткой Славрос СД-20 увеличивает общий
модуль упругости дорожной конструкции (п. 6.2.3):
где α1 - коэффициент
увеличения общего модуля упругости дорожной конструкции, принимаемый в
соответствии с выражением (6.3):
По отношениям и приφ
= 8°с помощью номограммы рисунка 3.2 [2.15]
находится единичное активное напряжение сдвига: ≈ 0,01255,
тогда T = 0,01255·0,6
= 0,00753 МПа.
Предельное активное напряжение сдвига Тпрв грунте рабочего слоя:
Проверка выполнения условия прочности по
сдвигоустойчивости грунта:
Условие
прочности выполнено.
В.3.4 Расчет конструкции по условию сдвигоустойчивости
в слое песка
Действующие в грунте активные напряжения сдвига
вычисляются по формуле (3.13) [2.15]. Для
определения предварительно
назначенная дорожная конструкция приводится к двухслойной расчетной модели.
Нижнему слою модели присваиваются следующие
характеристики:
По отношениями при φ = 27° с помощью номограммы рисунка
3.2 [2.15] находится единичное активное напряжение
сдвига: = 0,03098,
тогда Т = 0,03098·0,6 ≈
0,01859 МПа.
При армировании щебня георешеткой Славрос СД-20 при
динамическом воздействии нагрузки величина активных напряжений сдвига в слое
песка уменьшится в α3 раз, т.е.:
Проверка выполнения условия прочности по
сдвигоустойчивости слоя песка:
Условие
прочности выполнено.
В.3.5
Расчет армированной конструкции на сопротивление монолитных слоев усталостному
разрушению от растяжения при изгибе
Расчет
выполняется в следующем порядке:
а) Конструкция приводится к двухслойной модели, в
которой нижний слой - часть конструкции, расположенная ниже пакета
асфальтобетонных слоев, т.е. слои основания и грунт рабочего слоя. Модуль
нижнего слоя определяется как общий модуль слоев основания и грунта рабочего
слоя.
Общий модуль упругости нижнего слоя Еосн.общ.арм. = α2·Еосн.общ., где Еосн.общ. - модуль упругости
нижнего слоя без учета эффекта армирования несущего слоя основания георешеткой.
Проверка выполнения условия прочности по
сопротивлению монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при
изгибе:
Условие
прочности выполнено.
В.3.6 Таким образом,
армирование слоя щебня георешеткой в данном случае позволило снизить толщину
щебня с 28 см до 18 см, т.е. примерно на 36 %. Конструкция дорожной одежды
должна отвечать требованиям по морозоустойчивости.
В.4 Исходные данные для расчета
1 Категория дороги - IV;
2 Дорожно-климатическая зона - II, Московская обл.;
3 Расчетный срок службы дорожной одежды Тсл = 5 лет;
4 Заданная надежность Кн = 0,80;
5 Тип нагрузки - А1 (нагрузка на
одиночную ось F = 100 кН, Р = 0,6 МПа);
6 Интенсивность движения на конец срока службы Np = 200 авт/сут;
приращение интенсивности движения q
= 1,01;
Грунт рабочего слоя земляного полотна - суглинок
легкий,
8 Схема увлажнения рабочего слоя земляного полотна -
3;
9 Материалы искусственного основания: несущий слой -
щебень изверженных пород фр. 20÷40 мм, М 1000 I класса прочности по ГОСТ
8267-93*, дополнительный слой - песок средней крупности по ГОСТ
8736-93*.
В.4.1 Расчет
неармированной дорожной конструкции в соответствии с ОДН 218.046-01[2.15]
В.4.1 Вычисляется суммарное количество приложений
расчетных нагрузок за срок службы по формуле (3.7) [2.15]:
где Кс
= 5,10; Трдг = 125
дней; kп = 1,16.
В.4.2 Предварительно назначается следующая
конструкция дорожной одежды: покрытие - ЩГПС оптимального состава, обработанная
органическим вяжущим; верхний слой искусственного основания - фракционированный
гранитный щебень фракции 20÷40 мм, укладываемый по методу заклинки;
нижний слой искусственного основания - песок средней крупности.
Щебень
изверженных пород фр. 20÷40 мм, устроенный с заклинкой мелким щебнем
38
350
350
Песок
средней крупности
40
120
120
В.4.3 Требуемые
коэффициенты прочности проектируемой дорожной одежды, соответствующие
коэффициенту надежности 0,80 для дороги IV категории:
- по допустимому упругому прогибу = 1,02;
- по сдвигоустойчивости грунта и слабосвязных слоев= 0,87.
В.4.4
Расчет по допускаемому упругому прогибу
Расчет ведется послойно, начиная с подстилающего грунта
(Егр = 34 МПа).
Общий модуль упругости на поверхности слоя песка:
Общий модуль упругости на поверхности слоя щебня:
Общий модуль упругости на поверхности покрытия:
Таким образом, Еобщ
= 214,93 МПа.
Требуемый модуль упругости определяется по формуле
(3.10) [2.15]
Условие прочности выполнено.
В.4.5 Расчет конструкции по условию сдвигоустойчивости грунта
Действующие в грунте активные напряжения сдвига
вычисляются по формуле (3.13) [2.15]:
Для определения предварительно
назначенная дорожная конструкция приводится к двухслойной расчетной модели. В
качестве ее нижнего слоя принимается грунт (суглинок легкий) со следующими
характеристиками
Ен = 34 МПа; φ = 5°; с = 0,005 МПа (таблица П. 2.4
и П. 2.5 [2.15]).
По отношениям и при φ = 5° с помощью номограммы рисунка
3.2 [2.15]
находится единичное активное напряжение сдвига: = 0,0164, тогда Т = 0,0164·0,6 ≈ 0,00984 МПа.
Предельное активное напряжение сдвига Тпр в грунте рабочего слоя:
Проверка выполнения условия прочности по сдвигоустойчивости грунта:
Условие прочности выполнено.
В.4.6
Расчет конструкции по условию сдвигоустойчивости слоя песка
Действующие в слое песка активные напряжения сдвига
вычисляются по формуле (3.13) [2.15]. Для
определения т предварительно назначенная дорожная конструкция приводится к
двухслойной расчетной модели.
Нижнему слою модели присваиваются следующие
характеристики:
По отношениям и при φ = 28° с помощью номограммы рисунка
3.2 [2.15]
находится единичное активное напряжение сдвига: = 0,0307, тогда Т = 0,0307·0,6 ≈ 0,01842 МПа.
Предельное активное напряжение сдвига Тпр в слое песка:
Проверка выполнения условия прочности по
сдвигоустойчивости слоя песка:
Условие прочности выполнено.
В.5 Расчет
армированной дорожной конструкции в соответствии с подразделом 6.2 настоящих Рекомендаций
В.5.1 Исходные данные те же (по п. В.4). Требуется
запроектировать дорожную одежду с учетом того, что слой щебня армируется
георешеткой Славрос СД-30.
Предварительно назначается следующая
конструкция дорожной одежды: покрытие - ЩГПС оптимального состава, обработанная
органическим вяжущим; верхний слой искусственного основания - фракционированный
гранитный щебень фракции 20÷40 мм, укладываемый по методу заклинки,
георешетка Славрос СД-30, нижний слой искусственного основания - песок средней
крупности. При этом снижаем толщину слоя щебня с 38 см до 28 см и увеличиваем
толщину песка с 40 до 50 см.
По отношениям и при φ
= 5° с помощью номограммы рисунка 3.2 [2.15]
находится единичное активное напряжение сдвига: = 0,01753, тогда Т = 0,01753·0,6 = 0,01052 МПа.
Предельное активное напряжение сдвига Тпр в грунте рабочего слоя:
Проверка выполнения условия прочности по сдвигоустойчивости грунта:
Условие прочности выполнено.
В.5.4
Расчет конструкции по условию сдвигоустойчивости слоя песка
Действующие в грунте активные напряжения сдвига
вычисляются по формуле (3.13) [2.15]. Для
определения предварительно
назначенная дорожная конструкция приводится к двухслойной расчетной модели.
Нижнему слою модели присваиваются следующие
характеристики:
По отношениям и при φ =
28° с помощью номограммы рисунка 3.2 [2.15]
находится единичное активное напряжение сдвига: = 0,0472, тогда Т = 0,0472·0,6 ≈ 0,02833 МПа.
При армировании щебня георешеткой Славрос СД-30
величина активных напряжений сдвига в слое песка при φ = 28° уменьшится в α6 раз, т.е.:
Проверка выполнения условия прочности по
сдвигоустойчивости слоя песка:
Условие прочности выполнено.
В.5.5 Таким образом,
армирование слоя щебня георешеткой в данном случае позволило снизить толщину
щебня с 38 см до 28 см. Конструкция дорожной одежды должна отвечать требованиям
по морозоустойчивости.
Г.2
Георешетки Славрос СД. Сырье - полипропилен. Производитель - ООО «НПО Протэкт»,
Россия (начало серийного производства - 2006 г.), СТО
218.3.003-2006.
Г.2.1 Основные геометрические размеры по СТО
(возможно производство с другими геометрическими размерами)
Характеристики
Ед. изм.
Геосетка Славрос СД
20
30
40
45
Ширина
рулона, не более
см
400
400
400
400
Длина
рулона стандартная ±1%
м
50
50
30
30
Размер
ячейки:
АТ
± 2 мм
мм
39
35
35
35
AL ± 2 мм
мм
39
35
35
35
Перекос
ячеек
град.
±3
±3
±2
±2
Г.2.2
Основные физико-механические свойства
Условное обозначение геосетки
Нагрузка при растяжении, не менее, кН/м
Относительное
удлинение при максимальной нагрузке, не более, %
Поверхностная плотность, г/м2, ± 10%
при разрыве
при относительном удлинении 5%
вдоль
поперек
вдоль
поперек
Славрос
СД-20
20
20
10
18
15
220
Славрос
СД-30
30
30
15
18
15
330
Славрос
СД-40
40
40
17
18
15
530
Славрос
СД-45
45
45
22
18
15
600
Г2.3 Дополнительные параметры - обозначения по п.п. 3.2 и Приложению
Б
Регрессионные коэффициенты для определения коэффициента увеличения
общего модуля упругости дорожных одежд капитального и облегченного типов α1
E'R,
кН/м
а0
a1
а2
а3
а4
а5
а11
а12
а13
a14
а15
350
0,4681
0,297014
0,317073
0,0000587499
0,578882
0,241811
-0,0419037
-0,128847
0,00714644
-0,192632
0,0805874
525
0,40315
0,342141
0,38859
-0,00972858
0,751536
0,331084
-0,057222
-0,172348
0,0130781
-0,23503
0,176815
700
0,377313
0,356396
0,419174
-0,0141902
0,849793
0,401742
-0,0576744
-0,184731
0,0145969
-0,262471
0,207398
E'R,
кН/м
а22
а23
а24
а25
а33
а34
а35
а44
а45
а55
350
-0,0504734
-0,00411185
-0,193294
0,180797
0,000800262
-0,0049009
-0,0115489
-0,11354
-0,239919
-1,28997
525
-0,0701658
-0,00438
-0,265413
0,334672
0,00349358
-0,0110322
-0,0284386
-0,190371
-0,576825
-2,32033
700
-0,0799938
-0,00411783
-0,308414
0,412162
0,00518766
-0,0152776
-0,0386188
-0,242746
-0,81648
-2,99514
Таблица Д2
Регрессионные коэффициенты для определения коэффициентов увеличения
общего модуля упругости оснований дорожных одежд капитального и облегченного
типов α2
E'R,
кН/м
а0
a1
а2
а3
а4
а5
а11
а12
а13
a14
а15
350
0,4631
0,260404
0,31696
0,00674461
0,587569
0,117273
-0,0375468
-0,120848
0,0115589
-0,171093
0,00483881
525
0,400385
0,293118
0,392489
0,00222776
0,763158
0,11074
-0,045318
-0,160266
0,0201339
-0,208067
0,0286778
700
0,372916
0,30567
0,4254
-0,000616895
0,860117
0,123736
-0,0451754
-0,173431
0,0241955
-0,233803
0,0218932
E'R,
кН/м
а22
а23
а24
а25
а33
а34
а35
а44
а45
а55
350
-0,0491358
-0,00540936
-0,200493
0,221904
-0,0000961688
-0,00977898
0,00485237
-0,112294
-0,160675
-1,19848
525
-0,0717243
-0,00677973
-0,27729
0,395693
0,000888756
-0,0183142
0,016406
-0,189182
-0,465042
-1,72162
700
-0,0824429
-0,00720558
-0,323806
0,510236
0,00163147
-0,0242719
0,0315105
-0,234296
-0,703582
-2,30287
Таблица Д3
Регрессионные коэффициенты для определения коэффициентов снижения
касательных напряжений в слабосвязных слоях оснований дорожных одежд
капитального и облегченного типов при статическом воздействии нагрузки α2
φ град
E'R,
кН/м
а0
a1
а2
а3
а4
а5
а11
а12
а13
a14
а15
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
2
350
0,247687
0,265337
0,150175
0,00265156
0,76133
2,66668
-0,0472131
-0,114597
0,0279513
-0,169484
-0,0959767
525
0,194775
0,285833
0,165517
-0,00647825
0,945339
3,71794
-0,0585793
-0,138224
0,0274962
-0,192275
-0,125301
700
0,165348
0,309011
0,163378
-0,00960703
1,00993
4,44826
-0,0623171
-0,148965
0,0494776
-0,218075
-0,130972
3
350
0,245266
0,26364
0,145143
0,00316558
0,763177
2,68732
-0,0468229
-0,114696
0,0283098
-0,168238
-0,0981471
525
0,194112
0,282772
0,159308
-0,00615906
0,94529
3,74164
-0,0582328
-0,138176
0,027998
-0,189469
-0,122886
700
0,16479
0,306115
0,157045
-0,00907793
1,00934
4,47607
-0,0616325
-0,148951
0,0502862
-0,215225
-0,136441
4
350
0,243785
0,261903
0,139977
0,00370341
0,765063
2,70869
-0,0464235
-0,1148
0,0286788
-0,166959
-0,100401
525
0,193179
0,279556
0,15364
-0,0059008
0,946334
3,76259
-0,0573202
-0,13781
0,0283725
-0,187069
-0,12733
700
0,164494
0,302996
0,149789
-0,00857664
1,00847
4,51049
-0,0609584
-0,148544
0,0511455
-0,212733
-0,142296
5
350
0,242242
0,260125
0,134674
0,00426641
0,76699
2,73081
-0,0460147
-0,114909
0,0290585
-0,165647
-0,102742
525
0,192117
0,276352
0,147298
-0,00544299
0,947209
3,79475
-0,0566018
-0,137387
0,0287822
-0,184241
-0,136576
700
0,16397
0,29974
0,142937
-0,00798563
1,00759
4,53941
-0,0603279
-0,148147
0,0518398
-0,209072
-0,147932
6
350
0,239633
0,258306
0,12923
0,00485604
0,768956,
2,75372
-0,0455964
-0,115025
0,0294494
-0,1643
-0,105175
525
0,19112
0,273225
0,140761
-0,00514606
0,948199
3,822
-0,0565056
-0,1369
0,0292889
-0,181381
-0,13818
700
0,163411
0,296706
0,135596
-0,00727617
1,00621
4,58006
-0,059857
-0,148018
0,052818
-0,205712
-0,15595
7
350
0,236954
0,256444
0,123641
0,00547386
0,770963
2,77746
-0,0451684
-0,115146
0,0298518
-0,162918
-0,107705
525
0,190369
0,270308
0,133636
-0,00482458
0,948536
3,84593
-0,0557334
-0,13674
0,0296473
-0,179029
-0,143695
700
0,162914
0,293173
0,128095
-0,00660761
1,00577
4,60935
-0,0589423
-0,147727
0,0538557
-0,202677
-0,163714
8
350
0,235203
0,25454
0,117904
0,00612154
0,773011
2,80206
-0,0447306
-0,115274
0,0302661
-0,1615
-0,110336
525
0,189289
0,266888
0,127075
-0,00438937
0,948734
3,87597
-0,0553447
-0,136383
0,0301765
-0,175501
-0,149115
700
0,162262
0,289543
0,120733
-0,00595688
1,00511
4,64299
-0,0580943
-0,14754
0,0547944
-0,199377
-0,168523
9
350
0,232374
0,252592
0,112016
0,00680087
0,7751
2,82756
-0,044283
-0,115409
0,0306927
-0,160045
-0,113075
525
0,188306
0,262971
0,119845
-0,00412725
0,94976
3,90559
-0,0541711
-0,135905
0,0306597
-0,172675
-0,155417
700
0,161624
0,285914
0,112917
-0,00539567
1,00438
4,68163
-0,0573546
-0,147168
0,0557733
-0,195963
-0,174947
10
350
0,230463
0,2506
0,105971
0,00751376
0,777229
2,85401
-0,0438253
-0,115552
0,031132
-0,158551
-0,115926
525
0,187037
0,259909
0,112654
-0,00358142
0,949971
3,93619
-0,0538519
-0,13595
0,0311849
-0,169378
-0,159993
700
0,160864
0,2823
0,104988
-0,00441595
1,0025
4,72125
-0,0563868
-0,147112
0,056737
-0,192143
-0,182048
11
1350
0,227466
0,248564
0,0997668
0,00826227
0,779399
2,88146
-0,0433575
-0,115703
0,0315843
-0,157019
-0,118897
525
0,185466
0,256273
0,10592
-0,00308592
0,950562
3,97252
-0,0530973
-0,135577
0,0317068
-0,166239
-0,168216
700
0,160029
0,27871
0,0968514
-0,003528
1,00157
4,7607
-0,0554892
-0,146962
0,0577656
-0,188681
-0,192327
12
350
0,225377
0,246484
0,0933993
0,00904861
0,781609
2,90994
-0,0428796
-0,115863
0,0320502
-0,155446
-0,121992
525
0,184416
0,252526
0,0980641
-0,002567
0,950544
4,00068
-0,0527333
-0,135201
0,0322826
-0,162576
-0,170195
700
0,15938
0,274699
0,0883005
-0,00258284
0,999712
4,79804
-0,0546239
-0,146711
0,0590325
-0,184619
-0,201652
13
350
0,222192
0,244358
0,0868645
0,00987515
0,783859
2,93951
-0,0423914
-0,116031
0,0325301
-0,153833
-0,125221
525
0,18303
0,248394
0,0904869
-0,00214825
0,951128
4,03417
-0,0515231
-0,135079
0,032868
-0,159481
-0,175404
700
0,158265
0,270282
0,0800541
-0,00162863
0,998298
4,84959
-0,0533725
-0,146352
0,0601088
-0,180636
-0,208942
14
350
0,218904
0,242187
0,0801587
0,0107445
0,786148
2,97023
-0,0418931
-0,11621
0,0330244
-0,152178
-0,128589
525
0,181498
0,24467
0,0823195
-0,00157934
0,951469
4,07395
-0,0510878
-0,134633
0,033494
-0,155953
-0,183719
700
0,157434
0,266737
0,0707434
-0,000497795
0,996651
4,8922
-0,0528622
-0,146033
0,0612768
-0,177112
-0,218926-
15
350
0,216507
0,239971
0,0732781
0,0116593
0,788474
3,00215
-0,0413845
-0,1164
0,0335336
-0,15048
-0,132106
525
0,179651
0,24047
0,0748979
-0,000889154
0,951494
4,11509
-0,0500938
-0,134069
0,0339006
-0,152133
-0,190322
700
0,156138
0,262799
0,062268
0,000631175
0,994324
4,93876
-0,0521424
-0,146067
0,062466
-0,172426
-0,224655
16
350
0,212995
0,237709
0,066219
0,0126225
0,790838
3,03534
-0,0408658
-0,116601
0,0340581
-0,148738
-0,13578
525
0,178035
0,23677
0,0663287
-0,000176171
0,951613
4,14914
-0,0497963
-0,13378
0,0345783
-0,148711
-0,196465
700
0,155241
0,257941
0,0527975
0,00212428
0,991916
4,98569
-0,0508104
-0,145642
0,0637065
-0,167975
-0,233784
17
350
0,21036
0,235403
0,0589777
0,0136375
0,793237
3,06986
-0,0403369
-0,116815
0,0345986
-0,146951
-0,13962
525
0,176005
0,232624
0,0579974
0,000437476
0,951981
4,1948
-0,048545
-0,133722
0,03524
-0,145075
-0,208441
700
0,153863
0,254141
0,0434956
0,00333942
0,989301
5,04115
-0,0502225
-0,145646
0,0650078
-0,163868
-0,243905
18
350
0,206594
0,233052
0,0515508
0,0147075
0,79567
3,10578
-0,0397982
-0,117043
0,0351554
-0,145118
-0,143636
525
0,174048
0,228525
0,0492647
0,00116811
0,952009
4,23992
-0,0484292
-0,133366
0,0360071
-0,141037
-0,21157
700
0,152478
0,249725
0,0338625
0,00465058
0,98712
5,0957
-0,0491613
-0,145361
0,0663859
-0,15937
-0,257289
19
350
0,20189
0,230657
0,043935
0,0158364
0,798135
3,14318
-0,0392497
-0,117285
0,0357291
-0,143238
-0,14784
525
0,17182
0,224135
0,0405076
0,0020401
0,951932
4,28526
-0,0471916
-0,133225
0,0366201
-0,137115
-0,22197
700
0,151234
0,245004
0,0234497
0,00613384
0,984304
5,15088
-0,0481839
-0,145013
0,0678683
-0,154958
-0,266368
20
350
0,199638
0,228219
0,036127
0,0170281
0,80063
3,18213
-0,0386918
-0,117543
0,0363203
-0,141311
-0,152243
525
0,169337
0,220007
0,0319054
0,00292608
0,951208
4,33512
-0,0465679
-0,133014
0,0372875
-0,133041
-0,230054
700
0,14912
0,240691
0,013993
0,00806115
0,981885
5,21438
-0,0471878
-0,14511
0,0691881
-0,150198
-0,277092
21
350
0,196198
0,225739
0,0281241
0,0182871
0,803151
3,22273
-0,0381247
-0,117818
0,0369294
-0,139336
-0,156858
525
0,167288
0,214897
0,0221834
0,00386553
0,95068
4,38448
-0,0456377
-0,13234
0,0381004
-0,129051
-0,238135
700
0,147535
0,236184
0,00370255
0,00961456
0,977829
5,27479
-0,0463111
-0,145004
0,0706537
-0,145227
-0,288116
22
350
0,19205
0,223218
0,0199237
0,0196181
0,805695
3,26506
-0,0375488
-0,118111
0,037557
-0,137311
-0,161698
525
0,164152
0,210513
0,0135717
0,00500168
0,950341
4,44028
-0,0449047
-0,132201
0,0388411
-0,12431
-0,247773
700
0,145731
0,231127
-0,00706058
0,0115491
0,97444
5,33965
-0,0451276
-0,144844
0,0723252
-0,140224
-0,29864
23
350
0,187492
0,220659
0,0115235
0,0210261
0,808258
3,30923
-0,0369647
-0,118425
0,0382037
-0,135235
-0,166779
525
0,161806
0,205704
0,00314625
0,00609601
0,949065
4,49086
-0,0439308
-0,13211
0,0396534
-0,120127
-0,254978
700
0,143386
0,226705
-0,0174279
0,0138408
0,970500
5,40693
-0,0441751
-0,145009
0,0737984
-0,135209
-0,312326
24
350
0,182743
0,218063
0,00292192
0,0225168
0,810836
3,35534
-0,036373
-0,118761
0,0388700
-0,133109
-0,172117
525
0,158596
0,201014
-0,00617547
0,00734736
0,947887
4,54943
-0,0433364
-0,131862
0,0404727
-0,115285
-0,264552
700
0,141066
0,221623
-0,0280790
0,0159684
0,965622
5,48177
-0,0431265
-0,144692
0,0755863
-0,129825
-0,328733
25
350
0,177787
0,215434
-0,00588228
0,0240962
0,813423
3,40351
-0,0357745
-0,119121
0,0395565
-0,130931
-0,17773
525
0,155221
0,196722
-0,0162426
0,008477
0,947296
4,61292
-0,0430846
-0,131524
0,0413863
-0,110857
-0,27699
700
0,138805
0,216413
-0,0393713
0,0182827
0,960871
5,55454
-0,0420263
-0,144666
0,077354
-0,124055
-0,341562
26
350
0,171912
0,212774
-0,0148896
0,0257710
0,816013
3,45385
-0,0351699
-0,119506
0,0402637
-0,1287
-0,183636
525
0,151854
0,191379
-0,0264049
0,00997539
0,945316
4,67367
-0,0417314
-0,131269
0,0421803
-0,106199
-0,288043
700
0,136117
0,211633
-0,0508731
0,0209023
0,955804
5,63472
-0,0412472
-0,144713
0,0791713
-0,11877
-0,354654
27
350
0,166200
0,210088
-0,0240998
0,0275483
0,818599
3,50651
-0,0345604
-0,119921
0,0409921
-0,126417
-0,189857
525
0,147805
0,186567
-0,0366603
0,0114890
0,943867
4,75061
-0,0409051
-0,131098
0,0430703
-0,101243
-0,30193
700
0,133170
0,206171
-0,0622083
0,0238111
0,949722
5,72034
-0,0400623
-0,144662
0,0810942
-0,112699
-0,369306
28
350
0,159535
0,20738
-0,0335116
0,0294361
0,821173
3,56163
-0,0339473
-0,120366
0,0417423
-0,12408
-0,196417
525
0,143686
0,181272
-0,0466785
0,0132145
0,941212
4,82205
-0,0400779
-0,13123
0,0440888
-0,0955899
-0,311241
700
0,130016
0,200983
-0,0742097
0,0269671
0,943251
5,81311
-0,0390287
-0,144655
0,0831103
-0,106856
-0,388839
29
350
0,153596
0,204655
-0,0431228
0,0314429
0,823725
3,61937
-0,0333319
-0,120846
0,0425147
-0,121689
-0,203339
525
0,139419
0,17608
-0,0571292
0,0148584
0,938957
4,89199
-0,039222
-0,131006
0,0450669
-0,0905867
-0,324646
700
0,126291
0,196017
-0,0856187
0,030326
0,936616
5,90532
-0,0380318
-0,144999
0,0850175
-0,100934
-0,404372
30
350
0,147363
0,201921
-0,0529297
0,0335782
0,826244
3,6799
-0,032716
-0,121363
0,0433098
-0,119245
-0,210652
525
0,134370
0,171369
-0,0677317
0,0168643
0,93529
4,98174
-0,038742
-0,130962
0,0460837
-0,085394
-0,340423
700
0,122662
0,190477
-0,0978959
0,0339016
0,929062
6,00499
-0,0371749
-0,144926
0,0872823
-0,0947273
-0,420567
31
350
0,139814
0,199184
-0,0629274
0,0358525
0,828718
3,7434
-0,0321016
-0,121921
0,0441281
-0,116746
-0,218387
525
0,129147
0,166092
-0,0783953
0,0190262
0,932143
5,06644
-0,0378242
-0,131066
0,0470536
-0,0797852
-0,351266
700
0,118417
0,185116
-0,1098930
0,0377652
0,920943
6,11317
-0,0362234
-0,145065
0,0895573
-0,0883324
-0,440543
32
350
0,132922
0,196453
-0,0731089
0,0382771
0,831133
3,81008
-0,0314911
-0,122525
0,0449699
-0,114193
-0,226578
525
0,123771
0,160624
-0,0897326
0,0213409
0,928174
5,15575
-0,0369512
-0,131023
0,0482614
-0,0742922
-0,367733
700
0,11395
0,179737
-0,12215
0,0419952
0,911112
6,22667
-0,0350925
-0,145438
0,091819
-0,0817545
-0,460848
33
350
0,12566
0,193739
-0,0834652
0,0408646
0,833472
3,88015
-0,0308872
-0,123179
0,0458354
-0,111587
-0,235261
525
0,117578
0,155687
-0,100416
0,0237677
0,923529
5,25578
-0,0365177
-0,13099
0,0494007
-0,0684513
-0,386363
700
0,108936
0,174433
-0,134197
0,046537
0,901457
6,34087
-0,034283
-0,145854
0,0941929
-0,074795
-0,481319
34
350
0,117996
0,191053
-0,0939849
0,0436289
0,835716
3,95388
-0,0302931
-0,123889
0,0467249
-0,108928
-0,244479
525
0,110858
0,150605
-0,111083
0,0264124
0,91799
5,36148
-0,0360282
-0,131119
0,0505298
-0,0623964
-0,402985
700
0,103473
0,168965
-0,146573
0,0518004
0,889738
6,47055
-0,0333266
-0,146193
0,096618
-0,0678343
-0,501799
35
350
0,108897
0,18841
-0,104654
0,0465856
0,837844
4,03151
-0,0297125
-0,12466
0,0476383
-0,106216
-0,254278
525
0,103825
0,145346
-0,12223
0,0293635
0,912155
5,47081
-0,0352573
-0,131444
0,0518173
-0,0563794
-0,421877
700
0,0972653
0,163874
-0,15881
0,0573109
0,878227
6,61043
-0,0326338
-0,146729
0,0991682
-0,060531
-0,528262
36
350
0,099324
0,185826
-0,1154563
0,0497517
0,839831
4,11336
-0,0291498
-0,125500
0,0485758
-0,103453
-0,264709
525
0,0959012
0,140475
-0,132808
0,0325478
0,905462
5,58697
-0,0349774
-0,131763
0,0530574
-0,0501361
-0,440612
700
0,0905606
0,158694
-0,170821
0,0633383
0,864528
6,75693
-0,0318389
-0,147487
0,101873
-0,0530701
-0,554259
37
350
0,090235
0,183321
-0,126363
0,0531464
0,841648
4,19975
-0,02861
-0,126416
0,0495368
-0,100639
-0,275833
525
0,0875282
0,135275
-0,143727
0,0360999
0,897219
5,71268
-0,0340488
-0,132298
0,0543632
-0,043776
-0,465105
700
0,083.1639
0,15367
-0,182759
0,0699908
0,849669
6,91405
-0,0311755
-0,148325
0,10464
-0,0454064
-0,581893
38
350
0,079582
0,180915
-0,137354
0,0567911
0,843263
4,29104
-0,0280991
-0,127418
0,050521
-0,0977768
-0,287714
525
0,0775638
0,13121
-0,153538
0,0400717
0,888768
5,85355
-0,0341142
-0,133084
0,055637
-0,0370872
-0,48866
700
0,0749802
0,148826
-0,194443
0,0773012
0,833241
7,08299
-0,0306129
-0,14933
0,107506
-0,0375069
-0,611581
39
350
0,0690598
0,178326
-0,148557
0,0607222
0,844084
4,38579
-0,0275592
-0,128426
0,0515455
-0,0945235
-0,299013
525
0,0676363
0,125937
-0,164185
0,0442968
0,87871
5,99924
-0,0335355
-0,133648
0,0570533
-0,0300677
-0,510629
700
0,0659051
0,144223
-0,205768
0,0853526
0,815045
7,26515
-0,0301725
-0,150529
0,1104700
-0,0293567
-0,643585
40
350
0,05704
0,176042
-0,159505
0,0649338
0,845866
4,49214
-0,0267965
-0,129598
0,0525282
-0,0919093
-0,314159
525
0,056223
0,121916
-0,173547
0,0489477
0,867199
6,15499
-0,033539
-0,134606
0,0584124
-0,0230317
-0,538659
700
0,055816
0,13993
-0,216609
0,0942424
0,79485
7,46218
-0,029880
-0,151955
0,113532
-0,0209374
-0,678221
φ град
E'R,
кН/м
а22
а23
а24
а25
а33
а34
а35
а44
а45
а55
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
2
350
-0,0131822
-0,00662403
-0,0401167
-0,201643
0,00186969
-0,0206528
0,013298
-0,0854486
-2,31645
-2,86357
525
0,000594042
-0,00368904
-0,0379416
-0,448605
0,00267448
-0,022901
0,0211805
-0,147642
-4,04554
-4,18881
700
0,0101802
-0,00143866
-0,0497323
-0,515211
0,00708352
-0,0508029
0,0389494
-0,138649
-5,26221
-7,20936
3
350
-0,0116604
-0,00708052
-0,0359395
-0,205573
0,00186174
-0,0209905
0,0132191
-0,0861067
-2,33307
-2,86881
525
0,00289396
-0,00423315
-0,0319487
-0,455816
0,0026938
-0,0230656
0,0211266
-0,148159
-4,06746
-4,1953
700
0,012314
-0,00235604
-0,0432087
-0,520833
0,00723129
-0,0515368
0,0386508
-0,138816
-5,28247
-7,23276
4
350
-0,0100961
-0,00755132
-0,0316457
-0,209648
0,00185203
-0,0213407
0,0131296
-0,0867671
-2,3501
-2,87488
525
0,00453265
-0,00468279
-0,0257375
-0,463668
0,00274367
-0,02344
0,0205912
-0,149676
-4,08683
-4,1324
700
0,0147291
-0,00314944
-0,035727
-0,527708
0,0072797
-0,0518933
0,0377082
-0,139483
-5,3066
-7,30128
5
350
-0,00848804
-0,00803699
-0,0272317
-0,213875
0,00184042
-0,021704
0,0130287
-0,0874288
-2,36756
-2,88186
525
-0,00516277
0,00662189
-0,0196543
-0,470376
0,00273947
-0,0237281
0,020404
-0,151204
-4,10247
-4,19192
700
0,01713400
0,00415118
-0,028932
-0,535662
0,00742925
-0,0524209
0,0371955
-0,140247
-5,32414
-7,3158
6
350
-0,00683483
-0,00853813
-0,0226938
-0,21826
0,00182673
-0,022081
0,0129153
-0,0880908
-2,38545
-2,88982
525
0,00887459
-0,00574921
-0,0133874
-0,47830
0,00279762
-0,0241053
0,0199982
-0,152676
412488
-4,17215
700
0,0196817
-0,00497021
-0,0213408
-0,54600
0,00737897
-0,0531014
0,0361817
-0,140261
-5,34465
-7,41136
7
350
-0,00513518
-0,00905535
-0,0180282
-0,222811
0,00181079
-0,0224722
0,0127882
-0,0887517
-2,40379
-2,89885
525
0,011215
-0,00623308
-0,00638554
-0,483482
0,0028308
-0,0243544
0,0197435
-0,153627
-4,14579
-4,15286
700
0,0222751
-0,00604983
-0,0137337
-0,553278
0,00745583
-0,0535973
0,0352228
-0,141266
-5,36952
-7,39311
8
350
-0,00338774
-0,00958932
-0,013231
-0,227536
0,00179241
-0,0228783
0,0126461
-0,0894103
-2,42258
-2,90904
525
0,0134207
-0,00674107
0,000380062
-0,495705
0,00281487
-0,0246666
0,019866
-0,154723
-4,1664
-4,13642
700
0,0247394
-0,00705707
-0,0057681
-0,560814
0,00758915
-0,0543984
0,0350536
-0,142608
-5,38664
-7,44874
9
350
-0,00159111
-0,0101407
-0,00829805
-0,232444
0,00177136
-0,0233000
0,0124876
-0,0900649
-2,44184
-2,92049
525
0,0158243
-0,00726011
0,00723883
-0,504239
0,00289606
-0,0250684
0,0190569
-0,156135
-4,18715
-4,12022
700
0,0273975
-0,00805077
0,00220213
-0,57015
0,0077276
-0,054824
0,0332815
-0,143628
-5,41192
-7,49511
10
350
0,000256133
-0,0107103
-0,00322516
-0,237544
0,00174742
-0,0237381
0,0123112
-0,0907139
-2,46157
-2,93329
525
0,0183677
-0,00790204
0,0145876
-0,512941
0,00289136
-0,0253563
0,0190916
-0,157455
-4,20695
-4,12854
700
0,0301604
-0,00902374
0,0106292
-0,580962
0,00765166
-0,0555154
0,0324833
-0,143464
-5,43163
-7,56491
11
350
0,00215544
-0,0112989
0,00199202
-0,242844
0,00172035
-0,0241932
0,012115
-0,0913553
-2,48178
-2,94757
525
0,0204609
-0,00854783
0,0219717
-0,521307
0,00290496
-0,0256208
0,0184282
-0,158889
-4,22959
-4,15241
700
0,0329601
-0,0101476
0,0190334
-0,589029
0,0076508
-0,0559833
0,0308139
-0,144803
-5,44841
-7,63104
12
350
0,0041083
-0,0119072
0,00735796
-0,248356
0,00168987
-0,0246663
0,0118974
-0,0919871
-2,50248
-2,96344
525
0,0230585
-0,00916388
0,0300729
-0,53102
0,00291282
-0,0259796
0,0181803
-0,160152
-4,2506
-4,12363
700
0,0359521
-0,0113573
0,0278942
-0,599344
0,00767481
-0,0566484
0,0291442
-0,14507
-5,46891
-7,63745
13
350
0,00611623
-0,0125361
0,0128773
-0,25409
0,00165569
-0,0251581
0,0116561
-0,0926071
-2,52368
-2,98105
525
0,0257577
-0,0098348
0,0374516
0,541517
0,00296667
-0,0264399
0,0182714
-0,161023
-4,26922
-4,13459
700
0,0387336
-0,012566
0,0369261
-0,610894
0,00776922
-0,0574959
0,0274985
-0,145674
-5,4889
-7,79800
14
350
0,00818073
-0,0131866
0,0185548
-0,260058
0,00161749
-0,0256696
0,0113889
-0,0932125
-2,5454
-3,00053
525
0,0284985
-0,0105043
0,0459126
-0,552023
0,00298847
-0,0268696
0,016846
-0,162726
-4,28846
-4,16203
700
0,0419763
-0,0139086
0,046603
-0,618815
0,00769951
-0,0581189
0,0279622
-0,146543
-5,50718
-7,90063
15
350
0,0103034
-0,0138597
0,0243955
-0,266271
0,00157493
-0,0262016
0,0110933
-0,0938006
-2,56763
-3,02204
525
0,0307156
-0,0112114
0,0541811
-0,562351
0,00300113
-0,0271964
0,0165953
-0,16406
-4,30819
-4,22518
700
0,0449897
-0,0152298
0,0557726
-0,63182
0,00774252
-0,0587861
0,0248371
-0,146397
-5,52371
-7,97824
16
350
0,0124857
-0,0145564
0,0304043
-0,272743
0,00152764
-0,0267552
0,0107664
-0,0943683
-2,5904
-3,04576
525
0,0337249
-0,0120097
0,0626126
-0,571388
0,00299951
-0,0276301
0,0158721
-0,164921
-4,32868
-4,20252
700
0,0481552
-0,0165184
0,0658285
-0,640795
0,00755269
-0,0594875
0,0217765
-0,147106
-5,53647
-8,08618
17
350
0,0147293
-0,0152777
0,0365865
-0,279489
0,00147521
-0,0273314
0,0104053
-0,0949121
-2,61369
-3,07188
525
0,0365554
-0,0127929
0,0715681
-0,582086
0,00302745
-0,0279779
0,0153217
-0,166694
-4,34915
-4,26594
700
0,0515002
-0,0180582
0,0759598
0,65288
0,00755323
-0,0599571
0,0209742
-0,147266
-5,54826
-8,2811
18
350
0,0170358
-0,016025
0,0429475
-0,286522
0,00141718
-0,0279313
0,0100064
-0,0954282
-2,63753
-3,10058
525
0,0396342
-0,0135825
0,0805376
-0,597117
0,00303035
-0,0285201
0,0139726
-0,16799
-4,36561
-4,32523
700
0,0546812
-0,019367
0,0865282
0,664424
0,00751214
0,0608067
0,0178993
-0,14802
-5,5664
-8,40317
19
350
0,0194066
-0,0167995
0,0494928
-0,293859
0,00135309
-0,0285561
0,00956589
-0,0959124
-2,66192
-3,1321
525
0,0425308
-0,0143651
0,0900362
-0,607724
0,00300971
-0,0289685
0,013118
-0,169298
-4,38622
-4,35973
700
0,0585032
-0,020973
0,0972616
-0,677524
0,00743461
0,0615043
0,0158215
-0,148247
-5,5765
-8,55879
20
350
0,0218434
-0,0176025
0,0562282
-0,301517
0,00128241
-0,0292069
0,00907963
-0,0963601
-2,68687
-3,16667
525
0,0454456
-0,0152486
0,0996044
-0,622771
0,00299843
-0,0293602
0,0126215
-0,17011
-4,40183
-4,43809
700
0,0617581
-0,0226398
0,108523
-0,693442
0,00724442
-0,0624189
0,0136013
-0,149133
5,5931
-8,7477
21
350
0,0243477
-0,0184354
0,0631593
-0,309514
0,00120455
-0,0298852
0,00854288
-0,0967661
-2,71237
-3,20455
525
0,0486847
-0,0161846
0,109751
-0,633639
0,0029777
-0,0298201
0,011859
-0,171046
-4,42326
-4,51879
700
0,0652800
-0,0242826
0,120306
-0,705432
0,00716601
-0,0629817
0,0109214
-0,149163
-5,59911
-8,95404
22
350
0,0269208
-0,0193
0,0702924
-0,317871
0,00111891
-0,0305921
0,0079504
-0,0971247
-2,73844
-3,24603
525
0,0516014
-0,0171942
0,119708
-0,649671
0,00293782
-0,0302607
0,0103022
-0,172809
-4,43577
-4,62011
700
0,0690974
-0,0259606
0,131666
-0,718565
0,00693646
-0,0638128
0,00805336
-0,149073
-5,60458
-9,19436
23
350
0,0295643
-0,0201977
0,0776334
-0,326609
0,00102478
-0,0313291
0,00729631
-0,0974297
-2,76507
-3,29141
525
0,0552274
-0,0180913
0,130678
-0,661936
0,00289185
-0,0307799
0,00854467
-0,173301
-4,4522
-4,68786
700
0,0727039
-0,0278416
0,143867
-0,731324
0,00665569
-0,0644617
0,00297631
0,149393
-5,60813
-9,41836
24
350
0,0322795
-0,0211306
0,0851888
-0,335751
0,000921435
-0,0320977
0,00657407
-0,0976743
-2,79227
-3,34104
525
0,0583383
-0,0191435
0,141377
-0,676847
0,00283617
-0,0312631
0,00705043
-0,173972
-4,46794
-4,79557
700
0,0763876
-0,0298977
0,156529
-0,748354
0,00645884
-0,0650747
-0,000300089
-0,148635
-5,61334
-9,67211
25
350
0,0350676
-0,0221004
0,0929649
-0,345321
0,00080805
-0,0328994
0,00577635
-0,0978508
-2,82004
-3,39529
525
0,061799
-0,0201864
0,152476
-0,692839
0,00280475
-0,0317226
0,00605103
-0,175739
-4,48005
-4,93981
700
0,0803196
-0,0317732
0,169513
-0,763196
0,00612842
0,0656739
-0,00417108
-0,14917
-5,61091
-9,94821
26
350
0,0379297
-0,0231094
0,100968
-0,355347
0,000683732
-0,0337358
0,00489491
-0,0979507
-2,84836
-3,45455
525
0,0653201
-0,0213592
0,164305
-0,71059
0,00272851
-0,0321981
0,00378147
-0,176372
-4,48901
-5,03134
700
0,0843618
-0,0339122
0,183388
-0,779652
0,00576393
-0,0665045
-0,00727477
-0,149257
-5,60896
-10,2939
27
350
0,0408667
-0,0241598
0,109206
-0,365858
0,000547502
-0,0346087
0,0039205
-0,0979648
-2,87724
-3,51928
525
0,0687373
-0,0224814
0,176336
-0,725978
0,00263681
-0,0327774
0,00208089
-0,177356
-4,50133
-5,27317
700
0,0882625
-0,0361466
0,197087
-0,795145
0,00536572
-0,0672451
-0,0150091
-0,148117
-5,60482
-10,6453
28
350
0,0438794
-0,0252541
0,117685
-0,376886
0,000398285
-0,0355198
0,00284269
-0,0978829
-2,90667
-3,58995
525
0,0723163
-0,0238342
0,188568
-0,744576
0,00252427
-0,0332086
-0,000367904
-0,17793
-4,50882
-5,4593
700
0,0926365
-0,0385419
0,21123
-0,814152
0,00483171
-0,067847
-0,020992
-0,147661
-5,58651
-11,0547
29
350
0,0469684
-0,0263952
0,126412
-0,388467
0,000234902
-0,0364709
0,00164973
-0,0976936
-2,93663
-3,66711
525
0,0757692
-0,0250971
0,201262
-0,76149
0,00244365
-0,0337836
-0,00269165
-0,178623
-4,51387
-5,60885
700
0,0965641
-0,0409174
0,225812
-0,830901
0,00426986
-0,068558
-0,026634
-0,146944
-5,57205
-11,4845
30
350
0,0501337
-0,0275859
0,135394
-0,400637
0,0000560543
-0,0374639
0,000328299
-0,0973844
-2,9671
-3,75132
525
0,079454
-0,0264334
0,214639
-0,784192
0,00228640
-0,0341895
-0,00651643
-0,178437
-4,51518
-5,87694
700
0,100863
-0,0435336
0,241387
-0,849927
0,00362547
-0,0690075
-0,0338472
-0,146576
-5,55322
-11,9525
31
350
0,0533754
-0,0288296
0,144638
-0,413438
-0,000139687
-0,0385007
-0,00113669
-0,0969415
-2,99808
-3,84325
525
0,0831447
-0,0279098
0,228143
-0,803213
0,00213076
-0,034765
-0,00890042
-0,179257
-4,51365
-6,16716
700
0,10509
-0,0462639
0,257178
-0,872193
0,00295325
-0,0695507
-0,0425504
-0,146128
-5,52131
-12,4859
32
350
0,0566927
-0,0301298
0,154153
-0,426918
-0,000353899
-0,0395834
-0,0027624
-0,0963496
-3,02952
-3,94358
525
0,0872777
-0,0294686
0,242118
-0,825131
0,00192757
-0,0352822
-0,0122894
-0,178939
-4,51089
-6,43033
700
0,109438
-0,0491703
0,273494
-0,892261
0,00215688
-0,0698208
-0,0511862
-0,144174
-5,4864
-13,0844
33
350
0,0600847
-0,0314905
0,163946
-0,441126
-0,000588322
-0,040714
-0,00456839
-0,0955917
-3,0614
-4,05312
525
0,0907826
-0,0310411
0,257076
-0,847945
0,00174539
-0,0357304
-0,0171061
-0,179451
-4,50329
-6,76021
700
0,113703
-0,0522405
0,29021
-0,914546
0,00132642
-0,0701729
-0,0618159
-0,143432
-5,44494
-13,6543
34
350
0,0635497
-0,0329163
0,174023
-0,456119
-0,000844884
-0,0418945
-0,00657701
-0,0946492
-3,09368
-4,1727
525
0,0945992
-0,0327915
0,271834
-0,873389
0,00154885
-0,0361824
-0,0218353
-0,178442
-4,49516
-7,11471
700
0,118112
-0,0555249
0,307719
-0,938716
0,000235671
-0,0704522
-0,0732788
-0,141076
-5,3935
-14,3757
35
350
0,0670852
-0,0344119
0,184395
-0,471961
-0,00112572
-0,0431271
-0,0088139
-0,0935014
-3,12632
-4,30331
525
0,098572
-0,034643
0,287503
-0,896516
0,00127477
-0,0365942
-0,0261979
-0,178558
-4,47494
-7,54508
700
0,122448
-0,0590606
0,325885
0,962773
-0,000845159
-0,0706046
-0,0851315
-0,140274
-5,33746
-15,1766
36
350
0,0706879
-0,0359828
0,195067
-0,488721
-0,00143321
-0,0444138
-0,0113086
-0,0921253
-3,15924
-4,44598
525
0,102265
-0,0365471
0,303625
-0,924567
0,000996508
-0,0370853
-0,0323252
-0,177944
-4,45176
-7,95738
700
0,126789
-0,0627911
0,344803
-0,99107
-0,00212451
-0,0704777
-0,0998328
-0,138387
-5,26581
-16,0083
37
350
0,0743535
-0,0376353
0,20605
-0,506478
-0,00176999
-0,0457565
-0,0140951
-0,0904957
-3,1924
-4,6019
525
0,106287
-0,0386235
0,320441
-0,953572
0,000638565
-0,0372487
-0,0386824
-0,177042
-4,42169
-8,43568
700
0,131087
-0,0667972
0,364355
-1,01983
-0,00355395
-0,0702245
-0,116179
-0,136363
-5,18389
-16,9386
38
350
0,0780764
-0,0393763
0,217351
-0,525324
-0,00213902
-0,0471572
-0,017213
-0,0885842
-3,2257
-4,77239
525
0,109795
-0,0408709
0,337508
-0,984546
0,000258726
-0,0376358
-0,0461776
-0,175924
-4,38625
-9,03156
700
0,135316
-0,0711008
0,384686
-1,05073
-0,00515996
-0,0697433
-0,134738
-0,134133
-5,08856
-17,9643
39
350
0,0818997
-0,0412342
0,228939
-0,544757
-0,00256165
-0,0485821
-0,0204462
-0,0859944
-3,25952
-4,95259
525
0,113699
-0,0431889
0,355777
-1,01828
-0,000169508
-0,0379147
-0,0551023
-0,175057
-4,33835
-9,64798
700
0,139442
-0,0757385
0,405859
-1,08413
-0,00696473
-0,0689873
-0,155878
-0,131698
-4,97803
-19,0963
40
350
0,085671
-0,0431783
0,24109
-0,56732
-0,00297666
-0,0501276
-0,0247347
-0,0840624
-3,29246
-5,17334
525
0,117116
-0,0457759
0,374295
-1,05342
-0,000645437
-0,0379661
-0,0635605
-0,173064
-4,2875
-10,3197
700
0,143423
-0,0807535
0,427948
-1,12044
-0,00899395
-0,0678998
-0,180039
-0,129069
-4,85024
-20,3471
Таблица Д4
Регрессионные коэффициенты для определения коэффициентов снижения
касательных напряжений в слабосвязных слоях оснований дорожных одежд
капитального и облегченного типов при статическом воздействии нагрузки α4
φ град
E'R,
кН/м
а0
a1
а2
а3
а4
а5
а11
а12
а13
a14
а15
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
2
350
0,320092
0,158986
0,11254
-0,00439596
0,777016
2,52413
-0,0264147
-0,0570487
-0,000225527
-0,0828183
-0,0793855
525
0,234776
0,209738
0,103754
0,00298351
0,966567
3,64691
-0,0402673
-0,0838959
-0,0283306
-0,0891273
-0,172354
700
0,199682
0,232503
0,113117
0,0285113
1,05542
4,21581
-0,046592
-0,096613
-0,0462738
-0,0945102
-0,192481
3
350
0,317659
0,155633
0,108846
-0,00457327
0,779796
2,54522
-0,0258418
-0,0560166
-0,000107315
-0,0805849
-0,082452
525
0,234746
0,205408
0,0983185
-0,00297585
0,968013
3,6749
-0,0398621
-0,0820512
-0,0263728
-0,0858288
-0,179368
700
0,199731
0,22778
0,106782
0,02659670
1,0563
4,24513
-0,0457111
-0,0949901
-0,0455004
-0,090393
-0,200156
4
350
0,315165
0,152183
0,105057
-0,00475174
0,782642
2,56711
-0,0252522
-0,054953
3,0000177598
-0,0782934
-0,0856443
525
0,234041
0,201073
0,0927203
-0,00375279
0,969842
3,70516
-0,0392793
-0,080332
-0,0259351
-0,082421
-0,18603
700
0,199623
0,223142
0,100947
0,0211257
1,05683
4,28026
-0,0448153
-0,0932842
-0,0441627
-0,0865705
-0,211396
5
350
0,313106
0,148633
0,101170
-0,00493112
0,785552
2,58982
-0,0246454
-0,0538568
0,000150146
-0,0759424
-0,088969
525
0,233846
0,195918
0,0871731
-0,00707156
0,970417
3,73585
-0,0382121
-0,0785678
-0,0241163
-0,0789122
-0,191294
700
0,199338
0,21831
0,0952117
0,017177
1,0583
4,31408
-0,0440513
-0,091142
-0,0431415
-0,0828554
-0,221438
6
350
0,310979
0,144981
0,0971824
-0,00511115
0,788529
2,61339
-0,0240209
-0,0527269
0,000290324
-0,0735303
-0,0924329
525
0,233138
0,191482
0,0817568
-0,0128801
0,972787
3,77214
-0,0371455
-0,0770238
-0,0239005
-0,0752636
-0,201984
700
0,199523
0,212762
0,088909
0,0123327
1,05829
4,34679
-0,0430316
-0,0890626
-0,0427932
-0,0780202
-0,22601
7
350
0,30868
0,141223
0,0930932
-0,0052915
0,791572
2,63786
-0,0233782
-0,051562
0,000438812
-0,0710556
-0,0960431
525
0,232789
0,186131
0,0753766
-0,0145597
0,974326
3,80166
-0,0364468
-0,0748601
-0,0219912
-0,0719522
-0,204445
700
0,199198
0,207899
0,0822373
0,00816643
1,06054
4,3845
-0,0425694
-0,0870296
-0,0405791
-0,0750554
-0,231484
8
350
0,306504
0,137355
0,088900
-0,00547183
0,794683
2,66329
-0,0227167
-0,0503611
0,000596166
-0,0685168
-0,0998075
525
0,232667
0,180349
0,068916
-0,0192444
0,975575
3,83976
-0,0354516
-0,07261
-0,0194302
-0,0680222
-0,213922
700
0,19959
0,201638
0,0753569
0,0030636
1,06001
4,42204
-0,0411037
-0,0848437
-0,0383297
-0,070188
-0,243105
9
350
0,304148
0,133375
0,0846008
-0,00565172
0,797861
2,68972
-0,0220359
-0,0491227
0,000762984
-0,0659124
-0,103734
525
0,231427
0,175797
0,0635444
-0,0216593
0,977581
3,87435
-0,0348547
-0,071036
-0,0177745
-0,0643086
-0,223288
700
0,199455
0,195986
0,0686431
-0,00250205
1,06039
4,46277
-0,0401588
-0,082447
-0,0373089
-0,0659046
-0,251927
10
350
0,301706
0,129279
0,0801936
-0,00583074
0,801108
2,7172
-0,0213351
-0,0478457
0,000939911
-0,0632408
-0,107832
525
0,231294
0,169895
0,0567768
-0,0268563
0,978326
3,91361
-0,0337809
-0,068753
-0,0167657
-0,060066
-0,229574
700
0,199441
0,189808
0,0618823
-0,0100284
1,06078
4,50846
-0,0390497
-0,0803058
-0,0337739
-0,0612295
-0,262987
11
350
0,299173
0,125063
0,0756765
-0,00600837
0,804423
2,74579
-0,0206138
-0,0465286
0,00112764
-0,0605005
-0,112111
525
0,230291
0,164596
0,0504658
-0,0285092
0,979844
3,94972
-0,0330125
-0,0665769
-0,0161023
-0,0560162
-0,237653
700
0,199171
0,183444
0,0546539
-0,0131802
1,06147
4,55008
-0,0378741
-0,0777642
-0,0324959
-0,0565052
-0,270252
12
350
0,296544
0,120723
0,0710478
-0,00618406
0,807807
2,77555
-0,0198713
-0,0451702
0,00132692
-0,0576899
-0,11658
525
0,229689
0,158772
0,0436796
-0,03442
0,981232
3,99293
-0,0318641
-0,0647456
-0,0128403
-0,0523622
-0,247713
700
0,199061
0,177618
0,0466867
-0,0177064
1,0613
4,59961
-0,0372975
-0,0751948
-0,0306143
-0,0518929
-0,28038
13
350
0,293512
0,116256
0,066306
-0,00635716
0,811258
2,80653
-0,0191072
-0,0437689
0,00153856
-0,0548075
-0,12125
525
0,228917
0,152349
0,0372176
-0,0394708
0,982515
4,03517
-0,0305818
-0,0623147
-0,00986034
-0,0482399
-0,258431
700
0,198687
0,171316
0,0395538
-0,0225747
1,06084
4,64205
-0,0360265
-0,0728302
-0,0284503
-0,0473304
-0,296043
14
350
0,290672
0,111657
0,0614496
-0,00652696
0,814777
2,83882
-0,0183208
-0,0423233
0,00176343
-0,0518517
-0,126132
525
0,2281
0,146132
0,0300534
-0,0434284
0,98408
4,07893
-0,0297681
-0,0599669
-0,00748895
-0,0434542
-0,266779
700
0,198222
0,164481
0,0319086
-0,0274196
1,06128
4,69246
-0,0347993
-0,0702191
-0,0252749
-0,0421308
-0,308733
15
350
0,286916
0,106923
0,0564776
-0,00669266
0,818363
2,87247
-0,0175114
-0,0408318
0,00200248
-0,048821
-0,131239
525
0,227047
0,140128
0,0226477
-0,0461684
0,985538
4,12409
-0,0287891
-0,0577252
-0,00590587
-0,0395569
-0,273633
700
0,197813
0,157518
0,0240719
-0,0337555
1,06167
4,74656
-0,0333422
-0,0676383
-0,0227793
-0,037416
-0,320261
16
350
0,284236
0,10205
0,0513889
-0,00685336
0,822014
2,90758
-0,0166785
-0,039293
0,00225672
-0,0457139
-0,136584
525
0,225821
0,13288
0,0160759
-0,0497503
0,986372
4,1742
-0,0273573
-0,0551215
-0,00221067
-0,0348788
-0,285038
700
0,197193
0,150783
0,0161147
-0,0374818
1,06085
4,80151
-0,032645
-0,0649525
-0,019571
-0,0324778
-0,32878
17
350
0,280824
0,0970329
0,0461831
-0,00700805
0,825728
2,94422
-0,0158214
-0,0377051
0,00252725
-0,0425291
-0,14218
525
0,224564
0,126267
0,00841888
-0,0532601
0,987324
4,22787
-0,0262132
-0,0527064
0,00101848
-0,0305958
-0,296964
700
0,196987
0,142767
0,00777758
-0,0447771
1,06004
4,85989
-0,030984
-0,0617987
-0,0155929
-0,0271218
-0,344984
18
350
0,277272
0,091868
0,0408599
-0,00715561
0,829504
2,98249
-0,0149397
-0,0360666
0,00281527
-0,0392651
-0,148042
525
0,223423
0,119246
0,00047191
-0,0578992
0,988193
4,28497
-0,0253277
-0,0498933
0,00462665
-0,0256199
-0,307203
700
0,196123
0,135514
-0,00066737
-0,0483853
1,05955
4,91925
-0,0297907
-0,0589199
-0,0130949
-0,0217257
-0,35788
19
350
0,273537
0,086551
0,0354197
-0,00729475
0,833339
3,02247
-0,0140327
-0,0343758
0,00312208
-0,0359206
-0,154187
525
0,221692
0,112103
-0,00699105
-0,0599051
0,98943
4,33939
-0,0238688
-0,0472254
0,00750765
-0,0212879
-0,322433
700
0,195596
0,127042
-0,00941483
-0,0538162
1,05868
4,98436
-0,0282711
-0,0558381
-0,00612233
-0,0167885
-0,370164
20
350
0,269707
0,0810776
0,0298632
-0,00742407
0,837229
3,06429
-0,0130999
-0,032631
0,00344908
-0,0324944
-0,160632
525
0,220649
0,104389
-0,0151215
-0,0657877
0,989774
4,39125
-0,0227164
-0,0442473
0,0119428
-0,0166176
-0,330794
700
0,1946
0,119793
-0,0180744
-0,0596908
1,05732
5,0492
-0,0273746
-0,0527722
-0,0035015
-0,0112308
-0,386129
21
350
0,265572
0,0754434
0,0241919
-0,00754196
0,841171
3,10806
-0,0121408
-0,0308305
0,0037978
-0,0289854
-0,167394
525
0,218695
0,0966267
-0,0233258
-0,0678752
0,990145
4,46127
-0,0214499
-0,0413926
0,0161715
-0,0114234
-0,344334
700
0,193475
0,111603
-0,0269269
-0,065271
1,05572
5,12304
-0,0260536
-0,0494523
0,00051294
-0,00558261
-0,401714
22
350
0,261352
0,069644
0,018408
-0,00764662
0,845159
3,15389
-0,011155
-0,0289726
0,00416989
-0,0253926
-0,174494
525
0,216469
0,0892346
-0,0311541
-0,0704305
0,990575
4,52727
-0,0206407
-0,0383649
0,0202374
-0,00663237
-0,357971
700
0,192281
0,102958
-0,0359858
-0,0697262
1,05408
5,19835
-0,0247298
-0,046038
0,0065499
-0,000318449
-0,416421
23
350
0,256734
0,0636753
0,0125147
-0,00773603
0,849188
3,20192
-0,010142
-0,0270554
0,00456716
-0,0217152
-0,181953
525
0,214662
0,0807394
-0,0398768
-0,0752219
0,990579
4,59926
-0,0188837
-0,0351149
0,0249615
-0,00173242
0,376679
700
0,191174
0,0936688
-0,0452253
-0,074186
1,05119
5,27263
-0,0229723
-0,0425376
0,0122817
0,00566704
-0,43344
24
350
0,252202
0,057533
0,00651594
-0,00780791
0,853251
3,25231
-0,00910156
-0,0250773
0,00499158
-0,0179525
-0,189793
525
0,212569
0,0715458
-0,0485435
-0,0776249
0,990716
4,66982
-0,0170484
-0,0318105
0,0310603
0,00311307
-0,388303
700
0,189782
0,0842248
-0,0547694
-0,0786467
1,04841
5,35828
-0,0214526
-0,0389092
0,0190727
0,011673
-0,449201
25
350
0,24694
0,051213
0,000417225
-0,00785969
0,857338
3,3052
-0,00803343
-0,0230366
0,00544531
-0,0141041
-0,198041
525
0,210097
0,0628308
-0,0567436
-0,0829625
0,990382
4,7493
-0,0159647
-0,0286923
0,0380194
0,00862302
-0,403171
700
0,188093
0,0750935
-0,0644016
-0,0830131
1,04535
5,44654
-0,0202155
-0,0351266
0,0263773
0,017174
-0,470965
26
350
0,24113
0,0447115
-0,00577471
-0,00788849
0,861441
3,36079
-0,00693751
-0,0209317
0,00593067
-0,0101699
-0,206722
525
0,207063
0,0541269
-0,0655127
-0,0832489
0,989297
4,83623
-0,014633
-0,0250847
0,0426441
0,0138373
-0,420027
700
0,18613
0,0652165
-0,0738546
-0,0873222
1,04156
5,53995
-0,0185885
-0,0312748
0,0343303
0,0226904
-0,490206
27
350
0,2350553
0,0380246
-0,0120514
-0,00789102
0,865547
3,41925
-0,00581385
-0,0187609
0,00645023
-0,00614998
-0,215865
525
0,204011
0,0453115
-0,0740057
-0,0871386
0,988327
4,92091
-0,013406
-0,0219873
0,0500143
0,0190333
-0,435808
700
0,183714
0,0558002
-0,0835473
-0,0917029
1,03803
5,64281
-0,0172941
-0,0273622
0,0408789
0,0282651
-0,508275
28
350
0,229086
0,0311491
-0,0184024
-0,00786359
0,869644
3,4808
-0,00466265
-0,0165227
0,00700681
-0,00204479
-0,225502
525
0,200777
0,0350841
-0,0828865
-0,0885291
0,986572
5,01406
-0,011395
-0,0180271
0,0568488
0,0242915
-0,45471
700
0,181554
0,0449039
-0,0932312
-0,0957299
1,03225
5,74675
-0,015479
-0,0232284
0,0508071
0,0340381
-0,527535
29
350
0,222204
0,0240818
-0,0248149
-0,00780198
0,873714
3,54567
-0,00348435
-0,0142157
0,00760347
0,00214478
-0,235666
525
0,196915
0,0258839
-0,091708
-0,0891361
0,984254
5,11302
-0,0103496
-0,0145466
0,064649
0,0298171
-0,473999
700
0,178568
0,0345757
-0,103079
-0,0970877
1,02726
5,85917
-0,0141428
-0,0190067
0,0597346
0,039979
-0,548531
30
350
0,216182
0,0168204
-0,0312735
-0,00770144
0,87774
3,61412
-0,00227965
-0,0118388
0,00824361
0,00641737
-0,246395
525
0,192841
0,015349
-0,100598
-0,0894304
0,981949
5,21865
-0,00885522
-0,0102174
0,0737607
0,0350012
-0,492997
700
0,175459
0,0233214
-0,112871
-0,100118
1,02047
5,98223
-0,0120828
-0,014805
0,0703244
0,0459826
-0,574744
31
350
0,209588
0,00936286
-0,0377595
-0,00755653
0,8817
3,68644
-0,00104955
-0,00939098
0,00893093
0,0107711
-0,25773
525
0,188258
0,00457075
-0,108728
-0,0903137
0,978643
5,33052
-0,00721581
-0,00624119
0,0833733
0,0406327
-0,512363
700
0,172027
0,0122714
-0,122695
-0,102453
1,01269
6,11243
-0,0108528
-0,0101081
0,0814776
0,0516658
-0,597917
32
350
0,20199
0,00170811
-0,0442502
-0,00736104
0,885568
3,76293
0,000204521
-0,00687144
0,00966953
0,0152035
-0,269713
525
0,183433
-0,00616453
-0,11799
-0,0900345
0,974622
5,45381
-0,00557891
-0,00215476
0,0935564
0,0458374
-0,535193
700
0,167943
0,000349717
-0,132104
-0,102228
1,00387
6,25078
-0,00909827
-0,00544162
0,0947866
0,0574929
-0,623725
33
350
0,19415
-0,00614403
-0,0507187
-0,00710788
0,889314
3,84395
0,0014807
-0,00427984
0,0104639
0,0197113
-0,282393
525
0,177893
-0,017055
-0,126136
-0,0898246
0,969602
5,58161
-0,00445879
0,00207862
0,105326
0,0513927
-0,558392
700
0,16335
-0,011676
-0,141386
-0,102278
0,994132
6,39934
-0,00764926
-0,000693044
0,109356
0,0631828
-0,649042
34
350
0,18615
-0,0141925
-0,0571326
-0,00678889
0,892904
3,9299
0,0027765
-0,00161623
0,0113192
0,0242904
-0,295823
525
0,171714
-0,0288116
-0,134397
-0,0858667
0,963354
5,71926
-0,00232718
0,0062944
0,117118
0,056803
-0,5834
700
0,158088
-0,0238235
-0,150639
-0,0991611
0,982658
6,56147
-0,0061637
0,00414244
0,123843
0,0690486
-0,676457
35
350
0,177350
-0,0224349
-0,0634531
-0,00639469
0,896296
4,02122
0,00408877
0,00111877
0,0122408
0,0289359
-0,310061
525
0,165142
-0,0404041
-0,142455
-0,0850301
0,956438
5,86869
-0,0011387
0,0108789
0,13089
0,0621936
-0,608674
700
0,15213
-0,036528
-0,159312
-0,096683
0,970281
6,73576
-0,00448877
0,00924187
0,140195
0,0740947
-0,705935
36
350
0,167594
-0,0308584
-0,0696744
-0,00569987
0,899388
4,11931
0,00528061
0,00400595
0,0131505
0,0337823
-0,32356
525
0,157484
-0,0528488
-0,14996
-0,0789981
0,948528
6,02826
0,000786659
0,0155364
0,145565
0,0671516
-0,637011
700
0,145524
-0,0497863
-0,167448
-0,0926105
0,955292
6,9271
-0,0028526
0,0144592
0,159068
0,0794345
-0,738464
37
350
0,157708
-0,0390518
-0,0757596
-0,00537781
0,902018
4,22132
0,00640673
0,00680944
0,0142309
0,0386318
-0,342759
525
0,148451
-0,0646749
-0,155957
-0,072221
0,938878
6,20505
0,00186303
0,0199596
0,161728
0,07248
-0,66505
700
0,137914
-0,063234
-0,174929
-0,0859752
0,938371
7,13365
-0,00137407
0,0197942
0,179279
0,084498
-0,77102
38
350
0,146819
-0,048262
-0,0815461
-0,00459344
0,904987
4,33258
0,00805434
0,00982692
0,0154029
0,0433005
-0,358419
525
0,138976
-0,077467
-0,162028
-0,0646172
0,92705
6,39729
0,00313808
0,0248734
0,180013
0,0776874
-0,696114
700
0,129225
-0,0770173
-0,181528
-0,0769231
0,918974
7,35949
0,0000189737
0,0252535-
0,201574
0,0893021
-0,80539
39
350
0,135331
-0,0572216
-0,0867211
-0,00381978
0,906793
4,45138
0,0094038
0,0127334
0,016726
0,0480389
-0,376487
525
0,128094
-0,0907004
-0,166964
-0,0531575
0,91391
6,60195
0,00473086
0,0298618
0,199141
0,0819786
-0,726018
700
0,119275
-0,0911181
-0,187004
-0,0649602
0,8967
7,60752
0,00129409
0,0308263
0,226216
0,0937922
-0,841731
40
350
0,12274
-0,0663169
-0,0916614
-0,00284537
0,908281
4,57869
0,0107119
0,0157862
0,0180883
0,0528959
-0,395885
525
0,115927
-0,104356
-0,170494
-0,0393843
0,89771
6,82781
0,00627003
0,0347276
0,220897
0,0870734
-0,760589
700
0,107843
-0,105512
-0,191055
-0,0494698
0,871065
7,88127
0,00241277
0,0364981
0,253513
0,0979058
-0,880232
φ град
E'R,
кН/м
а22
а23
а24
а25
а33
а34
а35
а44
а45
а55
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
2
350
-0,00807595
0,00497645
-0,0741239
-0,0836995
-0,000320824
0,00102886
0,0146725
-0,129447
-2,20944
-3,14956
525
0,0242508
0,044838
-0,110619
-0,204807
-0,0784146
0,023565
0,154212
-0,210205
-3,83334
-6,2252
700
0,0269868
0,0462734
-0,124325
-0,24764
-0,134798
0,0414778
0,143237
-0,262802
-4,88585
-8,37121
3
350
-0,00738764
0,00498443
-0,0714464
-0,0864634
-0,000291236
0,00106694
0,0144381
-0,130484
-2,22611
-3,15831
525
0,0254095
0,046419
-0,10679
-0,208261
-0,0695641
0,0227264
0,149884
-0,210744
-3,85323
-6,26138
700
0,0287911
0,0467989
-0,119535
-0,252626
-0,1345
0,0430434
0,140231
-0,26477
-4,90835
-8,38854
4
350
-0,0066811
0,00499201
-0,0686953
-0,089347
-0,0002611
0,00110227
0,0141859
-0,131523
-2,24323
-3,168
525
0,0269723
0,0460154
-0,102655
-0,213446
-0,0683585
0,0237246
0,132757
-0,212491
-3,87543
-6,25499
700
0,0303599
0,0483401
-0,115308
-0,262724
-0,125588
0,0418475
0,138357
-0,264172
-4,93237
-8,4001
5
350
-0,00595593
0,00499912
-0,0658685
-0,092357
-0,000230421
0,00113453
0,0139144
-0,132563
-2,2608
-3,17872
525
0,0283549
0,0466969
-0,0986192
-0,221404
-0,0668809
0,0253611
0,136129
-0,212668
-3,89391
-6,29767
700
0,031476
0,0500301
-0,11058
-0,267438
-0,122202
0,0424909
0,127075
-0,26594
-4,95756
-8,42356
6
350
-0,00521174
0,00500567
-0,0629637
-0,0955008
-0,000199206
0,00116336
0,0136223
-0,133603
-2,27883
-3,19056
525
0,0295636
0,0478153
-0,0944276
-0,225787
-0,0557437
0,0251889
0,127003
-0,214532
-3,91749
-6,34397
700
0,0331003
0,0508874
-0,105793
-0,275575
-0,11368
0,0447263
0,123716
-0,266901
-4,97484
-8,46869
7
350
-0,00444812
0,00501156
-0,0599787
-0,0987862
-0,000167465
0,00118839
0,013308
-0,13464
-2,29734
-3,2036
525
0,0313068
0,0480262
-0,090107
-0,232484
-0,0551326
0,0260288
0,119901
-0,215424
-3,93906
-6,35429
700
0,0348789
0,0518116
-0,100883
-0,281816
-0,108192
0,0454789
0,10596
-0,269265
-4,99695
-8,53146
8
350
-0,00366472
0,00501666
-0,0569111
-0,102222
-0,000135211
0,00120921
0,0129696
-0,135671
-2,31635
-3,21796
525
0,0328297
0,0496143
-0,0855755
-0,239
-0,0495885
0,0255413
0,10707
-0,216045
-3,95955
-6,40848
700
0,0366049
0,0527047
-0,0954041
-0,28815
-0,100894
0,0438875
0,106244
-0,268691
-5,01975
-8,59697
9
350
-0,00286117
0,00502086
-0,0537585
-0,105817
-0,000102461
0,00122536
0,0126053
-0,136694
-2,33585
-3,23374
525
0,0339971
0,0497687
-0,0806934
-0,245053
-0,0458802
0,0243252
0,0998352
-0,217353
-3,98324
-6,42648
700
0,0381924
0,0550476
-0,0901278
-0,298941
-0,0948066
0,0456068
0,0979594
-0,269378
-5,04142
-8,63668
10
350
-0,00203714
0,00502401
-0,0505183
-0,109581
-0,0000692332
0,00123638
0,0122131
-0,137706
-2,35588
-3,25106
525
0,0355717
0,0515364
-0,0758791
-0,251957
-0,0404323
0,0262687
0,100097
-0,217961
-4,00668
-6,51474
700
0,0397491
0,056404
-0,0844757
-0,30629
-0,0824803
0,0465234
0,0867275
-0,270491
-5,06326
-8,74342
11
350
-0,00119233
0,00502594
-0,0471881
-0,113525
-0,0000355521
0,00124173
0,0117907
-0,138703
-2,37643
-3,27006
525
0,0371365
0,0517644
-0,0711074
-0,259168
-0,0387263
0,0259882
0,100142
-0,218601
-4,02972
-6,54577
700
0,0416126
0,0572335
-0,079064
-0,315435
-0,0781592
0,046069
0,0778487
-0,271258
-5,08301
-8,81117
12
350
-0,000326475
0,00502647
-0,043765
-0,11766
-0,00000144594
0,00124084
0,0113357
-0,139682
-2,39752
-3,29088
525
0,0388406
0,0532859
-0,0661266
-0,266771
-0,0297297
0,0254042
0,0798954
-0,219064
-4,04722
-6,59961
700
0,0435587
0,0588744
-0,0724104
-0,32147
-0,0711135
0,0451049
0,0551337
-0,271744
-5,10542
-8,94573
13
350
0,000560655
0,00502539
-0,0402466
-0,122
0,0000330513
0,00123312
0,0108453
-0,140638
-2,41916
-3,31367
525
0,0403967
0,0529853
-0,0610207
-0,275233
-0,021506
0,0265135
0,0730689
-0,219574
-4,0724
-6,64774
700
0,0453376
0,0591993
-0,0665125
-0,32962
-0,0636258
0,04658
0,0533709
-0,271369
-5,12433
-8,97677
14
350
0,00146922
0,00502245
-0,0366298
-0,126557
0,0000678996
0,00121788
0,0103167
-0,141567
-2,44137
-3,33861
525
0,0421155
0,0541878
-0,0554944
-0,283371
-0,016778
0,0252996
0,0718475
-0,220994
-4,09258
-6,72815
700
0,0472017
0,0606723
-0,0604346
-0,339151
-0,0568061
0,0453168
0,0401254
-0,271895
-5,14415
-9,07696
15
350
0,00239934
0,00501739
-0,032912
-0,131346
0,000103052
0,00119441
0,00974668
-0,142464
-2,46416
-3,36588
525
0,043967
0,0547546
-0,0498124
-0,28882
-0,0135143
0,0254299
0,06136
-0,221511
-4,117
-6,82511
700
0,0492216
0,0624102
-0,0543578
-0,351157
-0,0466993
0,0449069
0,0211922
-0,272327
-5,16489
-9,19116
16
350
0,00335102
0,0050099
-0,0290901
-0,136384
0,000138455
0,00116193
0,00913171
-0,143322
-2,48754
-3,39569
525
0,0453425
0,055238
-0,044188
-0,299777
-0,00932595
0,0250077
0,0524811
-0,221612
-4,13833
-6,89969
700
0,0510999
0,0632048
-0,0471886
-0,359683
-0,041798
0,0442649
0,00614126
-0,271983
-5,17982
-9,36649
17
350
0,00432421
0,00499963
-0,0251612
-0,141688
0,000174044
0,0011196
0,00846794
-0,144136
-2,51152
-3,42826
525
0,0472631
0,0563072
-0,0380742
-0,310334
-0,00562324
0,0252652
0,0341572
-0,221824
-4,1603
-6,98846
700
0,0530486
0,0647195
-0,0403648
-0,370381
-0,0289548
0,0444849
-0,016527
-0,27163
-5,19541
-9,50262
18
350
0,00531873
0,00498618
-0,0211222
-0,147278
0,000209746
0,0010665
0,00775113
-0,144899
-2,53611
-3,46383
525
0,0492427
0,057027
-0,0319457
-0,319798
0,00239013
0,0238837
0,0136701
-0,222125
-4,17962
-7,13614
700
0,0551369
0,0658635
-0,0331893
-0,382065
-0,0239705
0,0425505
-0,0242912
-0,271435
-5,21342
-9,66274
19
350
0,00633427
0,00496911
-0,0169699
-0,153175
0,000245476
0,00100164
0,00697658
-0,145602
-2,56132
-3,50269
525
0,0510059
0,0568206
-0,025656
-0,330141
0,00453898
0,022787
0,0139681
-0,222366
-4,19898
-7,24074
700
0,0573266
0,0669657
-0,0258833
-0,394517
-0,0188446
0,0423242
-0,0571733
-0,271104
-5,22502
-9,83764
20
350
0,00737038
0,00494791
-0,0127012
-0,159401
0,000281136
0,000923964
0,00613914
-0,146236
-2,58717
-3,54512
525
0,0528203
0,0585636
-0,0189676
-0,341109
0,0125527
0,0211049
0,0049286
-0,221661
-4,21939
-7,32517
700
0,0593305
0,0682444
-0,0179839
-0,406885
-0,00675289
0,0413575
-0,0646334
-0,270468
-5,23855
-10,0322
21
350
0,00842641
0,00492199
-0,00831264
-0,165983
0,000316613
0,000832303
0,00523309
-0,146793
-2,61365
-3,59145
525
0,0549561
0,0582723
-0,0122561
-0,353202
0,0172172
0,0203064
-0,0229925
-0,221282
-4,24079
-7,5029
700
0,061453
0,0695331
-0,0101998
-0,420426
0,0045103
0,0395574
-0,0967021
-0,268601
-5,25407
-10,2565
22
350
0,00950151
0,00489068
-0,00380099
-0,172949
0,000351778
0,000725413
0,00425208
-0,147261
-2,64079
-3,64204
525
0,0566597
0,0584499
-0,00541932
-0,364265
0,0216531
0,0191284
-0,0403883
-0,220687
-4,25949
-7,66408
700
0,0635757
0,0703505
-0,00189882
-0,434393
0,00965021
0,0397849
-0,121478
-0,26823
-5,26001
-10,5161
23
350
0,0105946
0,00485323
0,000837219
-0,180329
0,00038648
0,000601942
0,00318909
-0,147629
-2,66858
-3,69729
525
0,0587762
0,058822
0,00228343
-0,378226
0,0294867
0,0183203
-0,0518614
-0,220203
-4,27784
-7,84866
700
0,0657422
0,0708874
0,00678722
-0,447465
0,0181287
0,0372923
-0,145433
-0,266057
-5,26309
-10,7585
24
350
0,0117042
0,00480877
0,00560549
-0,188159
0,000420549
0,000460436
0,00203625
-0,147882
-2,69703
-3,75763
525
0,0607977
0,0591879
0,00968109
-0,391062
0,0330378
0,0158053
-0,077597
-0,218944
-4,29584
-8,0278
700
0,068035
0,0719895
0,0157729
-0,465813
0,0243613
0,034601
-0,173843
-0,26414
-5,26411
-11,0723
25
350
0,0128286
0,00475631
0,0105074
-0,196477
0,000453788
0,000299321
0,000784832
-0,148006
-2,72614
-3,82355
525
0,0627116
0,0594719
0,0174371
-0,408569
0,0417954
0,014347
-0,0991425
-0,218131
-4,31045
-8,23652
700
0,0702637
0,072594
0,0250289
-0,481292
0,0306253
0,0336004
-0,203569
-0,262102
-5,26495
-11,3977
26
350
0,0139656
0,00469469
0,0155466
-0,205326
0,00048597
0,000116907
-0,000574976
-0,147985
-2,75591
-3,89558
525
0,0646845
0,0593476
0,0256399
-0,423775
0,0444653
0,0118345
-0,129841
-0,216309
-4,32088
-8,51051
700
0,0724734
0,0723821
0,0347087
-0,500283
0,0403849
0,0312633
-0,2418
-0,259085
-5,26095
-11,7382
27
350
0,0151126
0,00462262
0,0207269
-0,214754
0,000516835
-0,0000886314
-0,00205417
-0,1478
-2,78633
-3,97432
525
0,0666362
0,0591664
0,0339529
-0,439826
0,051436
0,0102841
-0,157639
-0,214711
-4,332
-8,7581
700
0,07466
0,0732337
0,0446698
-0,520561
0,0510456
0,0272315
-0,280251
-0,256415
-5,2521
-12,1772
28
350
0,0162663
0,00453857
0,0260521
-0,224814
0,000546084
-0,000319251
-0,00366512
-0,147431
-2,8174
-4,06044
525
0,0686207
0,0589926
0,042688
-0,46004
0,0545079
0,00782312
-0,181155
-0,212101
-4,34117
-9,03728
700
0,0768457
0,0727182
0,055293
-0,541802
0,0582216
0,0254878
-0,31767
-0,252136
-5,2366
-12,6184
29
350
0,0174228
0,0044408
0,0315262
-0,235569
0,000573372
-0,000577055
-0,00542182
-0,146854
-2,84911
-4,15466
525
0,07074
0,0572017
0,0520843
-0,478948
0,0591215
0,00542777
-0,221904
-0,209602
-4,34755
-9,34656
700
0,0790416
0,0722261
0,0661269
-0,562714
0,0612176
0,0234693
-0,36579
-0,249244
-5,22086
-13,1029
30
350
0,0185775
0,00432729
0,0371533
-0,247086
0,000598304
-0,000864294
-0,00734012
-0,146045
-2,88144
-4,25781
525
0,0726528
0,0558956
0,0613639
-0,499868
0,0621376
0,00137165
-0,254521
-0,206352
-4,34959
-9,70957
700
0,0812455
0,0715256
0,0775832
-0,587925
0,0708554
0,019249
-0,418577
-0,244177
-5,19364
-13,6445
31
350
0,0197246
0,0041957
0,0429377
-0,259443
0,000620419
-0,00118337
-0,00943805
-0,144974
-2,91436
-4,37081
525
0,0742189
0,054422
0,0713185
-0,524028
0,0666347
-0,000483052
-0,297998
-0,20292
-4,35296
-10,079
700
0,0832156
0,070807
0,0897533
-0,613581
0,0770569
0,0169607
-0,472793
-0,23904
-5,1592
-14,2807
32
350
0,0208573
0,00404329
0,0488839
-0,272729
0,000639187
-0,00153684
-0,0117362
-0,143609
-2,94784
-4,4947
525
0,0763487
0,0533106
0,0818094
-0,548962
0,0688644
-0,00474826
-0,339653
-0,198769
-4,34516
-10,5438
700
0,0851737
0,0683216
0,102394
-0,642639
0,0802571
0,0130037
-0,537422
-0,233252
-5,11291
-14,9556
33
350
0,0219674
0,00386688
0,0549966
-0,287046
0,000653993
-0,00192743
-0,0142582
-0,141916
-2,98185
-4,63064
525
0,077927
0,0509389
0,0924836
-0,575512
0,0735044
-0,00775877
-0,395858
-0,194173
-4,33196
-11,0048
700
0,0870286
0,0661241
0,115455
-0,674923
0,0849931
0,00860061
-0,614694
-0,2264
-5,06358
-15,6592
34
350
0,0230452
0,00366276
0,0612811
-0,302512
0,000664122
-0,00235798
-0,0170313
-0,139853
-3,01633
-4,77994
525
0,0795956
0,0479214
0,104149
-0,605162
0,0725773
-0,012674
-0,454668
-0,188168
-4,31768
-11,514
700
0,0888058
0,063479
0,129541
-0,709456
0,0818961
0,00577913
-0,689627
-0,219423
-5,00172
-16,5102
35
350
0,024079
0,00342654
0,0677428
-0,319261
0,000668738
-0,00283149
-0,0200871
-0,137377
-3,05121
-4,94408
525
0,0810895
0,0448616
0,116248
-0,638484
0,0764976
-0,0150614
-0,510821
-0,182605
-4,29756
-12,0981
700
0,0903514
0,059261
0,144508
-0,748857
0,086923
0,00151188
-0,786988
-0,211941
-4,92599
-17,4053
36
350
0,0250906
0,00315641
0,0743796
-0,337649
0,000617954
-0,00333294
-0,0242603
-0,134486
-3,08602
-5,12707
525
0,0824262
0,0401773
0,129051
-0,674089
0,0739106
-0,0201455
-0,574611
-0,17634
-4,26297
-12,7593
700
0,0915977
0,0543325
0,160238
-0,791885
0,0865473
-0,00170367
-0,88496
-0,202856
-4,8364
-18,4417
37
350
0,0259877
0,00288942
0,081262
-0,356898
0,000660677
-0,00394402
-0,0267
-0,130932
-3,12016
-5,32429
525
0,0831512
0,0346366
0,142151
-0,716025
0,0724499
-0,0247152
-0,660637
-0,16854
-4,22422
-13,4791
700
0,0925906
0,048062
0,17704
-0,840091
0,0840351
-0,00496179
-1,00058
-0,1931
-4,72926
-19,585
38
350
0,0268254
0,00248309
0,088444
-0,378823
0,000639633
-0,00458989
-0,0316179
-0,127203
-3,15866
-5,53813
525
0,0837584
0,0288447
0,156696
-0,761136
0,0691252
-0,0285021
-0,754975
-0,160153
-4,17426
-14,2976
700
0,0932155
0,0402792
0,195017
-0,894397
0,0789783
-0,00772921
-1,13251
-0,182373
-4,60242
-20,8645
39
350
0,0274457
0,00204168
0,0955041
-0,402685
0,000609687
-0,00521796
-0,0359782
-0,122219
-3,19281
-5,78667
525
0,0841167
0,0204485
0,172028
-0,813653
0,0630061
-0,0326829
-0,854101
-0,150875
-4,10912
-15,1907
700
0,0933842
0,0306654
0,214346
-0,956002
0,070814
-0,00972676
-1,28397
-0,170631
-4,4526
-22,3000
40
350
0,027981
0,0015448
0,10297
-0,428854
0,000567988
-0,00595327
-0,0411516
-0,116775
-3,22801
-6,05582
525
0,083821
0,0112103
0,188213
-0,870489
0,0531716
-0,0362503
-0,969327
-0,140282
-4,03119
-16,1996
700
0,0929874
0,0188255
0,235242
-1,02641
0,0588217
-0,0105824
-1,45897
-0,157839
-4,27584
-23,9151
Таблица Д5
Регрессионные коэффициенты для определения коэффициентов увеличения
общего модуля упругости дорожных одежд переходного и низшего типов α5
E'R,
кН/м
а0
a1
а2
а3
а11
а12
а13
а22
а23
a33
350
0,410036
0,392461
0,32715
0,837741
-0,0724632
0,243104
-0,340423
-2,16618
-0,226336
-0,262463
525
0,29605
0,532388
1,15677
0,994127
-0,120644
0,132781
-0,461062
-7,56537
-0,415504
-0,33236
700
0,269527
0,577307
1,45522
1,10571
-0,137039
0,160554
-0,52458
-10,9436
-0,546724
-0,417964
Таблица Д6
Регрессионные коэффициенты для определения коэффициентов снижения
касательных напряжений в слабосвязных слоях основания дорожной одежды
переходного и низшего типов при статическом воздействии нагрузки α6
φ, град
E'R,
кН/м
а0
a1
а2
а3
а11
а12
а13
а22
а23
a33
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
2
350
0,24564
0,244522
3,03889
0,762415
-0,0557769
-0,34172
-0,106096
-4,20402
-2,35868
-0,0732168
525
0,0942014
0,369654
4,98025
1,00821
-0,09664
-0,777692
0,15363
-11,0939
-4,24417
0,184946
700
0,0601152
0,399458
5,67064
1,08894
-0,109101
-0,895937
0,162462
-14,8514
-5,18275
0,244362
3
350
0,247119
0,23696
3,06917
0,759267
-0,0536777
-0,353452
-0,100443
-4,21243
-2,38215
-0,0714221
525
0,0954506
0,361591
5,02219
1,00561
-0,0943549
-0,789268
0,147536
-11,1619
-4,28211
-0,183161
700
0,0618729
0,391202
5,70571
1,08301
-0,106849
-0,905233
-0,155802
-14,8157
-5,23011
-0,236779
4
350
0,248476
0,229055
3,1
0,756887
-0,0515871
-0,361352
-0,0947011
-4,21944
-2,40992
-0,0699569
525
0,0970778
0,352984
5,0626
1,0013
-0,0919267
-0,802099
-0,140522
-11,1672
-4,32431
0,179531
700
0,0636206
0,382418
5,74978
1,07757
-0,104336
-0,92033
-0,148251
-14,8144
-5,28025
0,231482
5
350
0,249876
0,220881
3,13217
0,754391
-0,0494172
-0,369672
-0,0887623
-4,22718
-2,43868
-0,0684169
525
0,0987546
0,34409
5,10479
0,996787
-0,0894091
-0,815559
0,133269
-11,1743
-4,36783
0,175747
700
0,0654208
0,373342
5,79581
1,0719
-0,101732
-0,936145
0,140441
-14,8155
-5,33187
0,225974
6
350
0,251324
0,212426
3,16574
0,751771
-0,0471643
-0,378441
-0,082618
-4,23569
-2,46847
-0,0667972
525
0,100483
0,334897
5,14886
0,992073
-0,086798
-0,829692
0,125763
-11,1833
-4,41275
-0,171799
700
0,0672751
0,363963
5,84391
1,06597
-0,0990317
-0,952727
-0,13236
-14,8191
-5,385
0,220242
7
350
0,25282
0,203679
3,20081
0,749018
-0,0448243
-0,38769
-0,0762591
-4,24506
-2,49934
-0,065092
525
0,102264
0,325392
5,19493
0,987141
-0,084089
-0,844543
0,117995
-11,1944
-4,45911
0,167678
700
0,0691853
0,354268
5,8942
1,05978
-0,0962315
-0,970127
0,123995
-14,8256
-5,43972
0,214274
8
350
0,254366
0,194627
3,23745
0,746125
-0,0423927
-0,397457
-0,0696754
-4,25532
-2,53134
-0,0632953
525
0,1041
0,315563
5,24312
0,981979
-0,0812774
-0,860162
0,109952
-11,2078
-4,50699
0,163373
700
0,0711532
0,344244
5,94683
1,05331
-0,0933264
-0,988401
0,115333
-14,8353
-5,49609
-0,208056
9
350
0,255965
0,185256
3,27578
0,743079
-0,0398649
-0,407779
-0,0628563
-4,26655
-2,56455
-0,0614003
525
0,105992
0,305395
5,29356
0,97657
-0,0783585
-0,876606
0,101621
-11,2237
-4,55645
0,158872
700
0,0731807
0,333878
6,00193
1,04654
-0,0903115
-1,00761
0,106359
-14,8483
-5,55417
-0,201572
10
350
0,257618
0,175551
3,31589
0,739871
-0,0372359
-0,418699
-0,0557907
-4,27881
-2,59901
-0,0593998
525
0,107944
0,294874
5,3464
0,970898
-0,0753268
-0,893934
0,0929875
-11,2422
-4,60757
-0,154162
700
0,0752696
0,323155
6,05968
1,03945
-0,0871816
-1,02783
0,0970601
-14,8652
-5,61402
-0,194808
11
350
0,25933
0,165498
3,3579
0,736489
-0,0345004
-0,430264
-0,0484662
-4,29219
-2,63479
-0,0572856
525
0,109956
0,283986
5,40179
0,964946
-0,0721768
-0,912212
0,0840369
-11,2637
-4,66042
-0,14923
700
0,0774219
0,312061
6,12024
1,03201
-0,0839312
-1,04912
0,0874183
-14,8861
-5,67573
-0,187744
12
350
0,261101
0,155081
3,40193
0,73292
-0,0316528
-0,442524
-0,04087
-4,30675
-2,67198
-0,0550491
525
0,11203
0,272714
5,45991
0,958694
-0,0689028
-0,931514
0,0747532
-11,2883
-4,71509
-0,144061
700
0,0796396
0,300579
6,1838
1,02421
-0,0805544
-1,07157
0,0774165
-14,9114
-5,73938
-0,180363
13
350
0,262935
0,144282
3,44812
0,729148
-0,0286869
-0,455537
-0,0329882
-4,32258
-2,71065
-0,0526803
525
0,11417
0,261042
5,52093
0,95212
-0,0654984
-0,951919
0,0651192
-11,3164
-4,77167
-0,138637
700
0,0819246
0,288694
6,25056
1,01602
-0,0770449
-1,09527
0,0670362
-14,9417
-5,80506
-0,172643
14
350
0,264834
0,133083
3,49662
0,725159
-0,0255962
-0,469364
-0,0248058
-4,33977
-2,75089
-0,0501686
525
0,116376
0,248951
5,58506
0,945202
-0,0619569
-0,973516
0,0551162
-11,3483
-4,83026
-0,13294
700
0,0842791
0,276387
6,32076
1,00742
-0,0733963
-1,12031
0,0562572
-14,9772
-5,87285
-0,16456
15
350
0,266803
0,121466
3,54758
0,720934
-0,0223738
-0,484075
-0,0163067
-4,3584
-2,79279
-0,0475021
525
0,118652
0,236424
5,65252
0,937913
-0,0582712
-0,996403
0,0447245
-11,3842
-4,89097
-0,126951
700
0,0867051
0,263641
6,39462
0,998368
-0,0696015
-1,14681
0,0450577
-15,0185
-5,94287
-0,156091
16
350
0,268843
0,10941
3,60119
0,716453
-0,0190121
-0,499747
-0,00747355
-4,37856
-2,83646
-0,0446676
525
0,121
0,22344
5,72355
0,930225
-0,0544339
-1,02069
0,0339224
-11,4244
-4,95392
-0,120648
700
0,0892047
0,250436
6,47243
0,988836
-0,0656532
-1,17489
0,0334143
-15,0661
-6,01522
-0,147207
17
350
0,27096
0,0968924
3,65763
0,711697
-0,0155031
-0,516463
0,00171246
-4,40036
-2,882
0,0416504
525
0,123421
0,209978
5,79842
0,922107
-0,0504368
-1,04649
0,0226865
-11,4694
-5,01924
-0,114005
700
0,09178
0,236751
6,55448
0,978787
-0,0615433
-1,20468
0,0213016
-15,1206
-6,09003
-0,137877
18
350
0,273156
0,0838904
3,71712
0,706639
-0,011838
-0,53432
0,0112717
-4,4239
-2,92956
0,0384342
525
0,125919
0,196017
5,87741
0,913524
-0,0462713
-1,07394
0,0109914
-11,5195
-5,08707
-0,106996
700
0,0944331
0,222567
6,64108
0,96818
-0,0572636
-1,23633
0,00869186
-15,1825
-6,16743
-0,128069
19
350
0,274799
0,0709979
3,7923
0,701938
-0,00820046
-0,553565
0,0205204
-4,54235
-2,97673
-0,035125
525
0,128445
0,181593
5,96329
0,904654
-0,0420447
-1,09968
0,00124443
-11,6396
-5,15556
-0,100442
700
6,0968873
0,208044
6,73495
0,958906
-0,0528248
-1,27214
0,00435992
-15,2875
-6,2468
-0,121478
20
350
0,277982
0,0561332
3,84926
0,693978
-0,00398122
-0,573174
0,0318944
-4,4982
-3,0329
0,0296504
525
0,131269
0,166522
6,04906
0,894151
-0,0375154
-1,13394
0,0144553
-11,6253
-5,23677
-0,0910451
700
0,100178
0,192313
6,82658
0,944615
-0,0480691
-1,30487
0,0187594
-15,3332
-6,32705
-0,106651
21
350
0,28045
0,0413933
3,9205
0,68829
0,000390219
-0,594436
0,0419331
-4,5234
-3,08819
0,0257219
525
0,133659
0,150944
6,15019
0,884683
-0,0326304
-1,16884
0,0269819
-11,7554
-5,3137
0,0827429
700
0,103314
0,176625
6,91602
0,931498
-0,0433592
-1,34081
0,0328602
-15,2654
-6,41599
-0,0946706
22
350
0,282856
0,0262033
3,99361
0,68269
0,00466061
-0,617981
0,054117
-4,54479
-3,14936
0,0229368
525
0,136833
0,134674
6,23876
0,872911
-0,0277348
-1,20454
0,0412046
-11,7429
-5,38618
-0,0736575
700
0,105851
0,160337
7,03856
0,920043
-0,0381762
-1,3841
0,0467993
-15,5117
-6,50522
-0,0844229
23
350
0,285536
0,0106204
4,06889
0,675651
0,00912986
-0,643563
0,0656518
-4,57136
-3,20183
-0,0185582
525
0,139546
0,117764
6,3458
0,863149
-0,0225194
-1,24054
0,0555162
-11,8948
-5,46163
-0,067167
700
0,109146
0,143061
7,14901
0,904808
-0,0329673
-1,42746
0,0636667
-15,5258
-6,61089
-0,0700912
24
350
0,288323
-0,00569828
4,1595
0,666897
0,0138527
-0,670441
0,0781109
-4,67348
-3,26504
-0,0126404
525
0,142516
0,100557
6,45478
0,850689
-0,0172207
-1,28506
0,0706558
-11,9223
-5,54914
-0,0573195
700
0,11202
0,125882
7,27794
0,889934
-0,0276032
-1,4755
0,0792957
-15,7098
-6,70937
-0,0557037
25
350
0,291063
-0,0231397
4,24417
0,660817
0,0192486
-0,704759
0,0906374
-4,64742
-3,33017
-0,00946061
525
0,146005
0,0817492
6,57955
0,836235
-0,0114513
-1,32536
0,0870254
-12,0943
-5,64576
-0,0456821
700
0,115517
0,10699
7,41319
0,87265
-0,0217419
-1,52595
0,0975969
-15,9098
-6,80591
-0,0412057
26
350
0,294241
-0,0414981
4,33711
0,651845
0,0247704
-0,736203
0,104184
-4,66713
-3,40364
0,00329069
525
0,148566
0,0634212
6,70571
0,824869
-0,00567742
-1,37552
0,102871
-12,1475
-5,75281
0,0362423
700
0,11874
0,0882494
7,55408
0,855578
-0,0157391
-1,58441
0,114478
-16,0407
-6,90258
0,0253583
27
350
0,297344
-0,0601432
4,44678
0,641355
0,0302568
-0,771798
0,118944
-4,75189
-3,4836
0,00401697
525
0,152553
0,0432665
6,83465
0,807066
0,000676794
-1,42661
0,120538
-12,2251
-5,84772
0,0205882
700
0,121939
0,068755
7,69163
0,839169
-0,00960724
-1,64051
0,132738
-16,0916
-7,01722
0,0107523
28
350
0,300119
-0,0789915
4,54404
0,633977
0,0358184
-0,808045
0,133609
-4,75198
-3,55697
0,00742987
525
0,15578
0,0233484
6,97356
0,791067
0,00691001
-1,48185
0,138595
-12,3106
-5,94808
0,00787868
700
0,125329
0,0480101
7,86067
0,820148
-0,00303967
-1,70215
0,152966
-16,4226
-7,13024
0,00458591
29
350
0,304175
-0,100093
4,66538
0,620108
0,0423899
-0,850776
0,149262
-4,82405
-3,63854
0,0178021
525
0,159187
0,00185036
7,13499
0,773591
0,0138097
-1,54537
0,158125
-12,4702
-6,06322
0,00668454
700
0,12929
0,0263274
8,03252
0,796856
0,00392514
-1,77649
0,17458
-16,5564
-7,25058
0,0261382
30
350
0,30802
-0,121784
4,79022
0,607053
0,0490457
-0,893936
0,166078
-4,90078
-3,72512
0,0265131
525
0,162589
-0,0205069
7,31514
0,755374
0,0210677
-1,61276
0,178391
-12,74
-6,18222
0,0198305
700
0,133152
0,00373606
8,21149
0,774219
0,0113249
-1,85115
0,196332
-16,7385
-7,37022
0,0456945
31
350
0,311394
-0,14395
4,92522
0,59579
0,0559224
-0,944808
0,183383
-4,9377
-3,82793
0,0337646
525
0,166745
-0,043958
7,48446
0,733692
0,0285785
-1,68364
0,200744
-12,8048
-6,3054
0,0373567
700
0,136698
-0,0194014
8,42871
0,749452
0,0188257
-1,9343
0,219707
-17,1456
-7,52365
0,0690469
32
350
0,315626
-0,167126
5,06688
0,580317
0,0628984
-0,998339
0,202417
-4,99423
-3,92518
0,0437627
525
0,170703
-0,068429
7,68936
0,709684
0,0366541
-1,76401
0,223493
-13,0939
-6,43405
0,0577076
700
0,140949
-0,0438525
8,63506
0,721232
0,0267804
-2,0233
0,245298
-17,2902
-7,66533
0,0938205
33
350
0,320293
-0,192536
5,22556
0,562833
0,071145
-1,06172
0,221858
-5,03812
-4,03438
0,0560605
525
0,17483
-0,0933565
7,89445
0,684806
0,0445838
-1,85268
0,248909
-13,1895
-6,5826
0,0768113
700
0,144928
-0,0691556
8,86525
0,693179
0,0353304
-2,12437
0,270871
-17,5263
-7,82024
0,118566
34
350
0,324563
-0,218286
5,39254
0,546233
0,0792207
-1,12699
0,243151
-5,08104
-4,15353
0,0665768
525
0,178739
-0,119833
8,12627
0,65937
0,0535149
-1,95055
0,273942
-13,3965
-6,74146
0,0978321
700
0,149013
-0,0952844
9,11736
0,661086
0,0439428
-2,23289
0,299306
-17,8231
-7,98054
0,146367
35
350
0,329442
-0,245838
5,5779
0,526393
0,0880921
-1,20211
0,265752
-5,13086
-4,28243
0,079842
525
0,183068
-0,147531
8,37686
0,629638
0,0627881
-2,05897
0,301879
-13,5989
-6,90994
0,121781
700
0,153267
-0,122748
9,3941
0,62589
0,0531807
-2,35513
0,329592
-18,1321
-8,15981
0,177338
36
350
0,334096
-0,274439
5,78355
0,506059
0,0974158
-1,28728
0,289657
-5,19922
-4,42081
0,0929313
525
0,187571
-0,176556
8,65113
0,596722
0,0726004
-2,17995
0,331919
-13,8087
-7,09365
0,148343
700
0,153636
-0,151427
9,69709
0,587074
0,062916
-2,49136
0,362175
-18,4588
-8,35485
0,211498
37
350
0,340309
-0,30574
6,00336
0,479141
0,107764
-1,38046
0,315836
-5,22169
-4,58003
0,112174
525
0,192273
-0,207021
8,95256
0,560084
0,0830048
-2,31562
0,364374
-14,0227
-7,29546
0,177981
700
0,157129
-0,181407
10,0302
0,544039
0,0731912
-2,64399
0,397395
-18,8000
-8,56881
0,249403
38
350
0,34596
-0,33758
6,24351
0,452516
0,118211
-1,48878
0,344265
-5,1966
-4,74926
0,129294
525
0,197207
-0,23906
9,28537
0,519049
0,0940646
-2,46865
0,399629
-14,2359
-7,51903
0,211278
700
0,157563
-0,212789
10,398
0,496042
0,084057
-2,81595
0,435674
-19,1513
-8,80569
0,29175
39
350
0,352886
-0,373476
6,52684
0,419281
0,13053
-1,61141
0,375364
-5,28227
-4,94021
0,152593
525
0,202421
-0,27284
9,65477
0,472767
0,105858
-2,64237
0,438171
-14,4407
-7,76914
0,248979
700
0,153563
-0,245699
10,8064
0,442146
0,0955745
-3,01095
0,477541
-19,5045
-9,07085
0,33943
40
350
0,361301
-0,411832
6,81793
0,381548
0,14363
-1,75007
0,409505
-5,18805
-5,14776
0,177682
525
0,207986
-0,308573
10,0672
0,420146
0,118482
-2,84102
0,480624
-14,6255
-8,05213
0,292046
700
0,151568
-0,280295
11,2623
0,381161
0,107821
-3,23369
0,523677
-19,8476
-9,37139
0,393588
ТаблицаД7
Расчетныезначенияусловногомодуляупругостикомпозитногослоя «зернистыйматериал + георешетка» Е4 (красчетупоп. 6.2.3) и Е3
(к расчету по п. 6.2.6)
Пример № 1. Требуется запроектировать конструкцию
дорожной одежды с покрытием из щебня для технологической дороги
горнообогатительного комбината, возводимой во II дорожно-климатической зоне.
Исходные
данные: местность по условиям увлажнения относится к 3-му типу; грунт земляного
полотна - песок пылеватый Егр=
8 МПа, С=0,007 МПа, φ = 33°; материал покрытия - гранитный
щебень, укладываемый по принципу заклинки, Еод
= 130 МПа, γод
= 0,018 мн/м3.
Расчетная интенсивность движения Nс= 1500 автомобилей за
расчетный период. Марка автомобиля - БелАЗ-7513 со следующими параметрами:
давление на покрытие Р = 0,6 МПа,
расчетный диаметр следа колеса движущегося автомобиля D= 1,38 м.
1.1 Расчет дорожной одежды по величине деформации
Требуемый модуль деформации одежды назначается по
зависимости (А.2).
где S- допускаемая вертикальная
осадка поверхности покрытия, S=0,06·D=0,06·1,38≈0,083 м
(допускаемая вертикальная деформация покрытия после 1500 проходов транспортного
средства);
Значение
требуемого модуля деформации выше минимально допустимого значения модуля
деформации Emin=
30 МПа.
Принимается
Етр= 40 МПа.
В первом приближении намечается однослойное покрытие
из щебня толщ иной, равной величине диаметра отпечатка задних колес
(пневматиков) транспортного средства - hод = 1,38 м.
Определение эквивалентного модуля деформации
неармированной слоистой конструкции производится по зависимости (А.4).
Примечание. Множитель введен с целью
перевода градусов в радианы.
Проверка
выполнения условия прочности:
Еэкв= 38 < Етр
= 40 МПа.
Полученный модуль Еэкв= 38 МПа ниже требуемого значения Етр= 40 МПа, поэтому необходимо изменить толщину покрытия, в данном
случае увеличить ее.
Принимаем
толщину дорожной одежды hoд
= 1,60 м.
Еэкв≈ 42 > Етр
= 40 МПа.
Условие
прочности выполнено.
1.2 Расчет дорожной одежды по величине вертикального
давления на поверхность грунтового основания
Напряжения,
действующие на грунт основания, определяются по зависимости (А.10):
где
Р - давление на покрытие от
колеса, МПа;
ω-
коэффициент, характеризующий убывание вертикальных напряжений в покрытии и
определяемый по зависимости (А.11).
где
а = 1,0 - для неармированных
дорожных одежд.
Допускаемые напряжения на поверхности грунтового
основания для неармированной дорожной одежды определяются по зависимости (А.12).
Действующие
вертикальные напряжения на поверхности грунтового основания меньше допускаемых
напряжений. Проверка выполнения условия прочности:
σ ≈0,044 <
σдоп ≈26 МПа.
Условие
прочности выполнено.
Таким образом, требуемая толщина щебеночного
покрытия hодсоставляет 1,60 м.
Пример № 2. Исходные данные те же, что в
примере № 1. Требуется определить толщину
дорожной одежды, если применить в конструкции в качестве материала армирования
полипропиленовые двухосноориентированные георешетки СД-40 (прочность на разрыв
не менее 40 кН/м).
Предварительно принимаем толщину армированной
дорожной одежды из щебня hод= 0,80 м.
Определение эквивалентного модуля деформации
армированной дорожной одежды производится по зависимости (А.5).
Коэффициент
упрочнения определен по зависимости (А.8).
Проверка
выполнения условия прочности:
Еэкв ≈ 52,35 > Етр = 40 МПа.
Условие
прочности выполнено.
Таким образом, по итогам расчета дорожной одежды по
величине деформации применение георешетки СД-40 позволяет снизить толщину
щебеночного покрытия с 1,60 м до 0,80 м.
2.2 Расчет дорожной одежды по величине вертикального
давления на поверхность грунтового основания (при армировании георешеткой)
Напряжения,
действующие на грунт основания, определяются по зависимости (А.10).
где
Проверка
выполнения условия прочности:
σ≈ 0,086 < σдon≈ 0,16 МПа.
Условие
прочности выполнено.
Таким образом, действующие напряжения на поверхности
грунта не превышают допускаемых напряжений.
2.3 Расчет армированной дорожной одежды по величине
относительной деформации георешетки
Значение относительной деформации георешеток г в конструкции определяется по формуле (А.14).
Проверка
выполнения условия прочности:
ε = 0,04 < εпр = 0,10.
Относительная деформация георешетки СД-40 менее
допустимого значения.
Условие прочности выполнено.
Выводы: определяющим критерием для выбора толщины дорожной одежды в
данном примере явилась величина допускаемой деформации. Таким образом,
принимается толщина покрытия из щебня 1,60 м и 0,80 м - без армирования и с
армированием георешеткой СД-40 соответственно.
Пример № 3. Требуется
запроектировать конструкцию дорожной одежды с покрытием из щебня для временной
автомобильной дороги, возводимой во IIдорожно-климатической зоне.
Исходные
данные: местность по условиям увлажнения относится к 3-му типу; грунт земляного
полотна - суглинки тяжелые пылеватые Егр= 9 МПа, с = 0,007
МПа, φ = 15°; материал покрытия - гранитный щебень, укладываемый по
принципу заклинки, Еод = 130
МПа, γод = 0,018
МН/м3.
Расчетная интенсивность движения 1000 авт. за
расчетный период. Марка автомобиля МАЗ 500 со следующими параметрами:
давление на покрытие Р = 0,6 МПа, расчетный диаметр следа колеса движущегося
автомобиля D
= 0,37 м.
3.1 Расчет дорожной одежды по величине деформации
Требуемый модуль деформации одежды назначается по
зависимости (А.2).
где S - допускаемая вертикальная осадка поверхности
покрытия, S= 0,054D (допускаемая вертикальная
деформация покрытия после 1000 проходов транспортного средства - S≈ 0,02 м);
k - коэффициент,
отражающий агрессивность повторных нагрузок, вызывающих нарастание колеи.
Значение требуемого модуля деформации выше
минимально допустимого значения модуля деформации Етiп= 30 МПа.
Принимается Етр
≈ 43 МПа.
В первом приближении намечается однослойное покрытие
из щебня гранитного hод= 0,42 м.
Определение эквивалентного модуля деформации
неармиро-ванной слоистой конструкции производится по зависимости (А.4).
Примечание. Множитель введен с целью
перевода градусов в радианы.
Проверка выполнения условия прочности:
Еэкв≈ 43,59 ≈ Етр
=43 МПа.
Условие прочности выполнено.
Принимаем толщину дорожной одежды hод = 0,42 м.
3.2 Расчет дорожной одежды по величине вертикального
давления на поверхность грунтового основания
Напряжения, действующие на грунт основания,
определяются по зависимости (А.10):
где а = 1,0
- для неармированных дорожных одежд.
Допускаемые напряжения на поверхность грунтового
основания для неармированной дорожной одежды определяются по зависимости (А.12):
Проверка выполнения условия прочности:
σ≈ 0,0504
≈σдon≈ 0,0512 МПа.
Действующие вертикальные напряжения на поверхности
грунтового основания и допускаемые напряжения практически равны между собой.
Условие прочности выполнено.
Таким образом, толщина дорожной одежды hoд
= 0,42 м удовлетворяет всем критериям прочности.
Пример № 4. Исходные данные те же, что в
примере № 3. Требуется определить толщину
дорожной одежды, если применить в конструкции в качестве материала армирования
полипропиленовые двухосноориентированные георешетки СД-30 (прочность на разрыв
не менее 30 кН/м).
Принимаем толщину армированной дорожной одежды haд
= 0,20 м.
Определение эквивалентного модуля деформации
армированной дорожной одежды производится по зависимости (А.5).
Коэффициент
упрочнения определен по зависимости (А.7).
Проверка
выполнения условия прочности:
Еэкв≈ 45 > Етр
≈ 43 МПа.
Условие
прочности выполнено.
Таким образом, по итогам расчета дорожной одежды по
величине деформации применение георешетки СД-30 позволяет снизить толщину
щебеночного покрытия с 0,42 м до 0,20 м.
4.2 Расчет дорожной одежды по величине вертикального
давления на поверхность грунтового основания
Напряжения, действующие на грунт основания, определяются по зависимости
(А. 10).
Проверка
выполнения условия прочности:
σ ≈ 0,110
> σдоп ≈
0,042 МПа.
Условие
прочности не выполнено.
Увеличиваем
толщину щебеночного слоя до 0,32 м и применяем в конструкции дорожной одежды
георешетку СД-40.
Проверка
выполнения условия прочности:
σ ≈ 0,0460
< σдоп ≈
0,0471 МПа.
Условие
прочности выполнено.
4.3 Расчет армированной дорожной одежды по величине
относительной деформации георешетки
Значение относительной деформации георешеток ε
в конструкции определяется по формуле (А.14).
Проверка выполнения условия прочности:
ε = 0,033 < εпр = 0,10.
Относительная деформация СД-40 менее допустимого значения, равного 0,1.
Условие прочности выполнено.
Выводы по примеру 4: определяющим критерием для выбора толщины дорожной
одежды в данном примере явилась величина допускаемых напряжений в грунте. Таким
образом, принимается покрытие из щебня толщиной 0,32 м с армированием
георешеткой СД-40 (георешетка укладывается между щебеночным слоем и
подстилающим грунтом).
Пример № 5. Исходные данные те же, что в
примере № 1, за исключением расчетной
интенсивности движения, которая равна 500 авт. за расчетный период. Требуется
определить толщину дорожной одежды, если применить в конструкции в качестве
материала армирования полипропиленовые двухосноориентирован-ные георешетки
СД-40 (прочность на разрыв не менее 40 кН/м).
Рассмотрим двухслойную конструкцию дорожной одежды.
Верхний слой покрытия - ПГС (Е1= 90 МПа, γ1 = 0,018 МН/м3); нижний слой -
щебень (Е2= 130 МПа, γ2 = 0,018
МН/м3), армированный георешеткой СД-40 (георешетка укладывается
между слоем щебня и подстилающим грунтом). С целью экономии гранитного щебня назначаем
толщину щебеночного слоя h2 = 0,15 м, а
толщину слоя из ПГС - h1 = 0,40 м.
В первую очередь определим модуль деформации дорожной одежды как
средневзвешенный модуль деформации двухслойной системы:
Определение эквивалентного модуля деформации
армированной дорожной одежды производится по зависимости (А.5).
Коэффициент
упрочнения определяем по зависимости (А.8).
Проверка
выполнения условия прочности:
Еэкв≈ 36,5 > Етр
≈ 36 МПа.
Условие
прочности выполнено.
5.2 Расчет дорожной одежды по величине вертикального
давления на поверхность грунтового основания
Напряжения,
действующие на грунт основания, определяются по зависимости (А.10).
Проверка
выполнения условия прочности:
σ ≈ 0,183
> σдоп ≈
0,13 МПа.
Таким образом, действующие напряжения на поверхности
грунта превышают допускаемые напряжения. Условие прочности не выполнено.
Увеличим
толщину ПГС - h1
= 0,51 м и произведем перерасчет.
Проверка
выполнения условия прочности:
σ ≈ 0,1417
= σдоп ≈
0,1425 МПа.
Условие
прочности выполнено.
Следовательно, общая толщина дорожной одежды должна
быть не менее 0,66 м, исходя из выполнения условий двух критериев прочности.
5.3 Расчет армированной дорожной одежды по величине относительной
деформации георешетки
Значение относительной деформации георешеток εв конструкции определяется по формуле (А.14).
Проверка
выполнения условия прочности:
ε = 0,048 < εпр = 0,10.
Относительная деформация менее допустимого значения,
равного 0,1.
Условие
прочности выполнено.
Выводы по примеру 5: определяющим критерием для
выбора толщины дорожной одежды в данном примере явилась величина допускаемых
напряжений в грунте. Таким образом, принимается двухслойная дорожная одежда
(верхний слой ПГС - 0,51 м, нижний слой щебень - 0,15 м, георешетка СД-40).
Пример № 6. Требуется
запроектировать конструкцию дорожной одежды с покрытием из карьерного гравия
без подбора состава для технологической (временной) дороги.
Исходные
данные: местность по условиям увлажнения относится к 3-му типу; грунт земляного
полотна - суглинки тяжелые пылеватые Егр
= 8 МПа, с = 0,007
МПа, φ = 15°, материал
покрытия - карьерный гравий без подбора состава, Еод= 80 МПа, γод
= 0,018 МН/м3.
Расчетная интенсивность движения - 500 авт. за
расчетный период. Марка автомобиля - МАЗ 500 - со следующими параметрами:
давление на покрытие Р = 0,6 МПа,
расчетный диаметр следа колеса движущегося автомобиля D = 0,37 м.
6.1 Расчет дорожной одежды по величине деформации
Требуемый модуль деформации одежды назначается по
зависимости (А.2).
где S - допускаемая вертикальная осадка поверхности с
покрытия, S/D = 0,06 (допускается вертикальная
деформация покрытия после 500 проходов транспортного средства ≈ 2,2 см);
k = [0,5 + 0,65 lgNc]= [0,5 + 0,65 lg 500] = 2,26.
Значение требуемого модуля деформации выше
минимально допустимого значения модуля деформации Етin= 30 МПа.
Принимается Етр= 36 МПа.
В первом приближении намечается однослойное покрытие
hод = 0,50 м.
Определение эквивалентного модуля деформации
неармированной конструкции производится по зависимости (А.4).
Примечание. Множитель введен с целью
перевода градусов в радианы.
Проверка
выполнения условия прочности:
Еэкв≈ 38 > Етр
= 36 МПа.
Условие
прочности выполнено.
6.2 Расчет дорожной одежды по величине вертикального
давления на поверхность грунтового основания
Напряжения, действующие на грунт основания,
определяются по зависимости (А.10).
Коэффициент ω,
характеризующий убывание вертикальных напряжений в покрытии, определяется по
зависимости (А.11).
где а
= 1,0 - для неармированных дорожных одежд.
Допускаемые напряжения на поверхности грунтового
основания для неармированной дорожной одежды определяются по зависимости (А.12).
Проверка выполнения условия прочности:
σ ≈ 0,048
< σдоп ≈
0,055 МПа.
Действующие вертикальные напряжения на поверхности грунтового основания
меньше допускаемых напряжений.
Условие прочности выполнено.
Таким образом, требуемая толщина покрытия hодсоставляет 0,50 м.
Пример № 7. Исходные данные те же, что
в примере № 6. Требуется определить толщину
дорожной одежды, если применить в конструкции в качестве армирующего материала
полипропиленовые двуосноориентированные георешетки СД-30 (прочность на разрыв
не менее 30 кН/м). Так как в качестве материала покрытия выбран карьерный
гравий без подбора состава, то необходимо в конструкции дорожной одежды под
георешеткой расположить полотнища геотекстиля плотностью не менее 200 г/м2(на
подстилающий грунт укладывается сначала геотекстиль, а далее - георешетка).
Принимаем толщину армированной дорожной одежды hод = 0,30 м.
Определение эквивалентного модуля деформации
армированной дорожной одежды производится по зависимости (А.5).
Коэффициент упрочнения следует определять по
зависимости (А.7), уменьшив его значение на
10%.
Проверка выполнения условия прочности:
Еэкв ≈ 40,25 > Етр = 36 МПа.
Условие прочности выполнено.
Таким образом, по итогам расчета дорожной одежды но величине
деформации применение георешетки СД-30 позволяет снизить толщину щебеночного
покрытия с 0,50 м до 0,30 м.
7.2 Расчет дорожной одежды по величине вертикального
давления на поверхность грунтового основания
Напряжения, действующие на грунт основания,
определяются по зависимости (А.10).
Проверка выполнения условия прочности:
σ ≈ 0,07
> σдоп ≈
0,046 МПа.
Условие прочности не выполнено.
Увеличиваем толщину щебеночного слоя до 0,365 м и
применяем в конструкции дорожной одежды георешетку СД-40.
Проверка выполнения условия прочности:
σ ≈ 0,0486
≈ σдоп
≈ 0,0488 МПа.
Условие прочности выполнено.
7.3 Расчет армированной дорожной одежды по величине
относительной деформации георешетки
Значение относительной деформации георешеток ε
в конструкции определяется по формуле (А.14).
Проверка
выполнения условия прочности:
ε = 0,039 < εпр = 0,10.
Относительная деформация СД-40 менее допустимого
значения, равного 0,1.
Условие прочности выполнено.
Выводы по примеру 7: определяющим критерием для
выбора толщины дорожной одежды в данном примере явилась величина допускаемых
напряжений в грунте.
Таким образом, принимается толщина покрытия 0,36 м,
георешетка СД-40 и геотекстиль плотностью не менее 200 г/м2.