–ј√— - –ќ——»…— »… ј–’»¬ √ќ—”ƒј–—“¬≈ЌЌџ’ —“јЌƒј–“ќ¬, а также строительных норм и правил (—Ќиѕ)
и образцов юридических документов




—Ќиѕ 2.01.07-85* Ќагрузки и воздействи€.

—“–ќ»“≈Ћ№Ќџ≈ Ќќ–ћџ » ѕ–ј¬»Ћј

Ќј√–”« » » ¬ќ«ƒ≈…—“¬»я

—Ќиѕ 2.01.07-85*

ћќ— ¬ј

2003

—ќƒ≈–∆јЌ»≈

1. ќЅў»≈ ѕќЋќ∆≈Ќ»я

 Ћј——»‘» ј÷»я Ќј√–”«ќ 

—ќ„≈“јЌ»я Ќј√–”«ќ 

2. ¬≈—  ќЌ—“–” ÷»… » √–”Ќ“ќ¬

3. Ќј√–”« » ќ“ ќЅќ–”ƒќ¬јЌ»я, Ћёƒ≈…, ∆»¬ќ“Ќџ’, — Ћјƒ»–”≈ћџ’ ћј“≈–»јЋќ¬ » »«ƒ≈Ћ»…

ќѕ–≈ƒ≈Ћ≈Ќ»≈ Ќј√–”«ќ  ќ“ ќЅќ–”ƒќ¬јЌ»я, — Ћјƒ»–”≈ћџ’ ћј“≈–»јЋќ¬ » »«ƒ≈Ћ»…

–ј¬Ќќћ≈–Ќќ –ј—ѕ–≈ƒ≈Ћ≈ЌЌџ≈ Ќј√–”« »

—ќ—–≈ƒќ“ќ„≈ЌЌџ≈ Ќј√–”« » » Ќј√–”« » Ќј ѕ≈–»Ћј

4. Ќј√–”« » ќ“ ћќ—“ќ¬џ’ » ѕќƒ¬≈—Ќџ’  –јЌќ¬

5. —Ќ≈√ќ¬џ≈ Ќј√–”« »

6. ¬≈“–ќ¬џ≈ Ќј√–”« »

7. √ќЋќЋ≈ƒЌџ≈ Ќј√–”« »

8. “≈ћѕ≈–ј“”–Ќџ≈  Ћ»ћј“»„≈— »≈ ¬ќ«ƒ≈…—“¬»я

9. ѕ–ќ„»≈ Ќј√–”« »

10. ѕ–ќ√»Ѕџ » ѕ≈–≈ћ≈ў≈Ќ»я

ќЅў»≈ ” ј«јЌ»я

¬≈–“» јЋ№Ќџ≈ ѕ–≈ƒ≈Ћ№Ќџ≈ ѕ–ќ√»Ѕџ ЁЋ≈ћ≈Ќ“ќ¬  ќЌ—“–” ÷»…

√ќ–»«ќЌ“јЋ№Ќџ≈ ѕ–≈ƒ≈Ћ№Ќџ≈ ѕ–ќ√»Ѕџ  ќЋќЌЌ » “ќ–ћќ«Ќџ’  ќЌ—“–” ÷»… ќ“  –јЌќ¬џ’ Ќј√–”«ќ 

√ќ–»«ќЌ“јЋ№Ќџ≈ ѕ–≈ƒ≈Ћ№Ќџ≈ ѕ≈–≈ћ≈ў≈Ќ»я » ѕ–ќ√»Ѕџ  ј– ј—Ќџ’ «ƒјЌ»…, ќ“ƒ≈Ћ№Ќџ’ ЁЋ≈ћ≈Ќ“ќ¬  ќЌ—“–” ÷»… » ќѕќ–  ќЌ¬≈…≈–Ќџ’ √јЋ≈–≈… ќ“ ¬≈“–ќ¬ќ… Ќј√–”« »,  –≈Ќј ‘”Ќƒјћ≈Ќ“ќ¬ » “≈ћѕ≈–ј“”–Ќџ’  Ћ»ћј“»„≈— »’ ¬ќ«ƒ≈…—“¬»…

ѕ–≈ƒ≈Ћ№Ќџ≈ ¬џ√»Ѕџ ЁЋ≈ћ≈Ќ“ќ¬ ћ≈∆ƒ”Ё“ј∆Ќџ’ ѕ≈–≈ –џ“»… ќ“ ”—»Ћ»… ѕ–≈ƒ¬ј–»“≈Ћ№Ќќ√ќ ќЅ∆ј“»я

ѕ–»Ћќ∆≈Ќ»≈ 1 —правочное ћќ—“ќ¬џ≈ » ѕќƒ¬≈—Ќџ≈  –јЌџ –ј«Ќџ’ √–”ѕѕ –≈∆»ћќ¬ –јЅќ“џ (ѕ–»ћ≈–Ќџ… ѕ≈–≈„≈Ќ№)

ѕ–»Ћќ∆≈Ќ»≈ 2 ќб€зательное Ќј√–”« ј ќ“ ”ƒј–ј  –јЌј ќ “”ѕ» ќ¬џ… ”ѕќ–

ѕ–»Ћќ∆≈Ќ»≈ 3* ќб€зательное —’≈ћџ —Ќ≈√ќ¬џ’ Ќј√–”«ќ  »  ќЁ‘‘»÷»≈Ќ“џ m

ѕ–»Ћќ∆≈Ќ»≈ 4 ќб€зательное —’≈ћџ ¬≈“–ќ¬џ’ Ќј√–”«ќ  » јЁ–ќƒ»Ќјћ»„≈— »≈  ќЁ‘‘»÷»≈Ќ“џ

ѕ–»Ћќ∆≈Ќ»≈ 5 ќб€зательное  ј–“џ –ј…ќЌ»–ќ¬јЌ»я “≈––»“ќ–»» ———– ѕќ  Ћ»ћј“»„≈— »ћ ’ј–ј “≈–»—“» јћ

ѕ–»Ћќ∆≈Ќ»≈ 6 –екомендуемое ќѕ–≈ƒ≈Ћ≈Ќ»≈ ѕ–ќ√»Ѕќ¬ » ѕ≈–≈ћ≈ў≈Ќ»…

ѕ–»Ћќ∆≈Ќ»≈ 7* ќб€зательное ”„≈“ ќ“¬≈“—“¬≈ЌЌќ—“» «ƒјЌ»… » —ќќ–”∆≈Ќ»…*

–ј«–јЅќ“јЌџ ÷Ќ»»—  им.  учеренко √осстро€ ———– (канд. техн. наук ј.ј. Ѕать - руководитель темы; ».ј. Ѕелышев, канд. техн. наук ¬.ј. ќтставнов, доктора техн. наук проф. ¬.ƒ. –айзер, ј ». ÷ейтлин) ћ»—» им. ¬.¬.  уйбышева ћинвуза ———– (канд. техн. наук Ћ.¬.  лепиков).

¬Ќ≈—≈Ќџ ÷Ќ»»—  им.  учеренко √осстро€ ———–.

ѕќƒ√ќ“ќ¬Ћ≈Ќџ   ”“¬≈–∆ƒ≈Ќ»ё √лавтехнормированием √осстро€ ———– (канд. техн. наук ‘.¬. Ѕобров).

¬ —Ќиѕ 2.01.07-85* внесено изменение є 1, утвержденное постановлением √осстро€ ———– от 08.07.88 г. є 132, а также добавлен разд. 10 Ђѕрогибы и перемещени€ї, разработанный ÷Ќ»»—  им.  учеренко √осстро€ ———– (канд. техн. наук ј.ј. Ѕать - руководитель темы; чл.-кор. јЌ ———– Ќ.Ќ. —кладнев, д-р техн. наук проф. ј.». ÷ейтлин, кандидаты техн. наук ¬.ј. ќтставнов, Ё.ј. Ќеустроев, инж. Ѕ.». Ѕел€ев), Ќ»»∆Ѕ √осстро€ ———– (д-р техн, наук проф. ј.—. «алесов) и ÷Ќ»»промзданий √осстро€ ———– (кандидаты техн. наук Ћ.Ћ. Ћемыш, Ё.Ќ.  одыш).

— введением в действие разд. 10 Ђѕрогибы и перемещени€ї —Ќиѕ 2.01.07-85 с 1 €нвар€ 1989 г. утрачивают силу пп. 13.2-13.4 и 14.1-14.3 —Ќиѕ II-23-81*.

»злагаютс€ в новой редакции: Ђѕрогибы и перемещени€ элементов конструкций не должны превышать предельных, установленных —Ќиѕ 2.01.07-85ї следующие пункты:

п. 13.1 —Ќиѕ II-23-81* Ђ—тальные конструкцииї;

п. 9.2 —Ќиѕ 2.03.06-85 Ђјлюминиевые конструкцииї;

п. 1.20 —Ќиѕ 2.03.01-84 ЂЅетонные и железобетонные конструкцииї;

п. 4.24 —Ќиѕ 2.03.09-85 Ђјсбестоцементные конструкцииї;

п. 4.32 —Ќиѕ Ђƒерев€нные конструкцииї;

п. 3.19 —Ќиѕ Ђ—ооружени€ промышленных предпри€тийї.

¬ —Ќиѕ 2.01.07-85* внесено изменение є 2, утвержденное постановлением √осстро€ –оссии от 29 ма€ 2003 г. є 45.

ѕункты таблицы, формулы и карты, в которые внесены изменени€, отмечены звездочкой.

√осударственный комитет ———–
по делам строительства
(√осстрой ———–)

—троительные нормы и правила

—Ќиѕ 2.01.07-85*

Ќагрузки и воздействи€

¬замен главы —Ќиѕ II-6-74

Ќасто€щие нормы распростран€ютс€ на проектирование строительных конструкций и оснований зданий и сооружений и устанавливают основные положени€ и правила по определению и учету посто€нных и временных нагрузок и воздействий, а также их сочетаний.

Ќагрузки и воздействи€ на строительные конструкции и основани€ зданий и сооружений, отличающихс€ от традиционных, допускаетс€ определ€ть по специальным техническим услови€м.

ѕримечани€: 1. ƒалее по тексту, где это возможно, термин Ђвоздействиеї опущен и заменен термином Ђнагрузкаї, а слова Ђздани€ и сооружени€ї заменены словом Ђсооружени€ї.

2. ѕри реконструкции расчетные значени€ нагрузок следует определ€ть на основе результатов обследовани€ существующих конструкций, при этом атмосферные нагрузки допускаетс€ принимать с учетом данных –осгидромета.

1. ќЅў»≈ ѕќЋќ∆≈Ќ»я

1.1. ѕри проектировании следует учитывать нагрузки, возникающие при возведении и эксплуатации сооружений, а также при изготовлении, хранении и перевозке строительных конструкций.

1.2. ќсновными характеристиками нагрузок, установленными в насто€щих нормах, €вл€ютс€ их нормативные значени€.

Ќагрузка определенного вида характеризуетс€, как правило, одним нормативным значением. ƒл€ нагрузок от людей, животных, оборудовани€ на перекрыти€ жилых, общественных и сельскохоз€йственных зданий, от мостовых и подвесных кранов, снеговых, температурных климатических воздействий устанавливаютс€ два нормативных значени€: полное и пониженное (вводитс€ в расчет при необходимости учета вли€ни€ длительности нагрузок, проверке на выносливость и в других случа€х, оговоренных в нормах проектировани€ конструкций и оснований).

1.3. –асчетное значение нагрузки следует определ€ть как произведение ее нормативного значени€ на коэффициент надежности по нагрузке gf, соответствующий рассматриваемому предельному состо€нию и принимаемый:

а)* при расчете на прочность и устойчивость - в соответствии с пп. 2.2, 3.4, 3.7, 3.11, 4.8, 6.11, 7.3 и 8.7;

б) при расчете на выносливость - равным единице;

в) в расчетах по деформаци€м - равным единице, если в нормах проектировани€ конструкций и оснований не установлены другие значени€;

г) при расчете по другим видам предельных состо€ний - по нормам проектировани€ конструкций и оснований.

–асчетные значени€ нагрузок при наличии статистических данных допускаетс€ определ€ть непосредственно по заданной веро€тности их превышени€.

ѕри расчете конструкций и оснований дл€ условий возведени€ зданий и сооружений расчетные значени€ снеговых, ветровых, гололедных нагрузок и температурных климатических воздействий следует снижать на 20 %.

ѕри необходимости расчета на прочность и устойчивость в услови€х пожара, при взрывных воздействи€х, столкновении транспортных средств с част€ми сооружений коэффициенты надежности по нагрузке дл€ всех учитываемых при этом нагрузок следует принимать равными единице.

ѕримечание. ƒл€ нагрузок с двум€ нормативными значени€ми соответствующие расчетные значени€ следует определ€ть с одинаковым коэффициентом надежности по нагрузке (дл€ рассматриваемого предельного состо€ни€).

(»змененна€ редакци€. »зм. є 2).

 Ћј——»‘» ј÷»я Ќј√–”«ќ 

1.4. ¬ зависимости от продолжительности действи€ нагрузок следует различать посто€нные и временные (длительные, кратковременные, особые) нагрузки.

1.5. Ќагрузки, возникающие при изготовлении, хранении и перевозке конструкций, а также при возведении сооружений, следует учитывать в расчетах как кратковременные нагрузки.

¬несены
÷Ќ»»—  им.  учеренко
√осстро€ ———–

”тверждены
постановлением
√осударственного комитета ———–
по делам строительства
от 29 августа 1985 г. є 135

—рок
введени€
в действие
1 €нвар€ 1987 г.

Ќагрузки, возникающие на стадии эксплуатации сооружений, следует учитывать в соответствии с пп. 1.6 - 1.9.

1.6.   посто€нным нагрузкам следует относить:

а) вес частей сооружений, в том числе вес несущих и ограждающих строительных конструкций;

б) вес и давление грунтов (насыпей, засыпок), горное давление.

—охран€ющиес€ в конструкции или основании усили€ от предварительного напр€жени€ следует учитывать в расчетах как усили€ от посто€нных нагрузок.

1.7*.   длительным нагрузкам следует относить:

а) вес временных перегородок, подливок и подбетонок под оборудование;

б) вес стационарного оборудовани€: станков, аппаратов, моторов, емкостей, трубопроводов с арматурой, опорными част€ми и изол€цией, ленточных конвейеров, посто€нных подъемных машин с их канатами и направл€ющими, а также вес жидкостей и твердых тел, заполн€ющих оборудование;

в) давление газов, жидкостей и сыпучих тел в емкост€х и трубопроводах, избыточное давление и разрежение воздуха, возникающее при вентил€ции шахт;

г) нагрузки на перекрыти€ от складируемых материалов и стеллажного оборудовани€ в складских помещени€х, холодильниках, зернохранилищах, книгохранилищах, архивах и подобных помещени€х;

д) температурные технологические воздействи€ от стационарного оборудовани€;

е) вес сло€ воды на водонаполненных плоских покрыти€х;

ж) вес отложений производственной пыли, если ее накопление не исключено соответствующими меропри€ти€ми;

з) нагрузки от людей, животных, оборудовани€ на перекрыти€ жилых, общественных и сельскохоз€йственных зданий с пониженными нормативными значени€ми, приведенными в табл. 3;

и) вертикальные нагрузки от мостовых и подвесных кранов с пониженным нормативным значением, определ€емым умножением полного нормативного значени€ вертикальной нагрузки от одного крана (см. п. 4.2) в каждом пролете здани€ на коэффициент: 0,5 - дл€ групп режимов работы кранов 4 -6 ; 0,6 - дл€ группы режима работы кранов 7 ; 0,7 - дл€ группы режима работы кранов 8 . √руппы режимов работы кранов принимаютс€ по √ќ—“ 25546-82;

к) снеговые нагрузки с пониженным расчетным значением, определ€емым умножением полного расчетного значени€ на коэффициент 0,5;

л) температурные климатические воздействи€ с пониженными нормативными значени€ми, определ€емыми в соответствии с указани€ми пп. 8.2-8.6 при условии q1 = q2 = q3 = q4 = q5 = 0, DI = DVII = 0;

м) воздействи€, обусловленные деформаци€ми основани€, не сопровождающимис€ коренным изменением структуры грунта, а также оттаиванием вечномерзлых грунтов;

н) воздействи€, обусловленные изменением влажности, усадкой и ползучестью материалов.

ѕримечание. ¬ районах со средней температурой €нвар€ минус 5— и выше (по карте 5 приложени€ 5 к —Ќиѕ 2.01.07-85*) снеговые нагрузки с пониженным расчетным значением не устанавливаютс€.

(»змененна€ редакци€. »зм. є 2).

1.8*.   кратковременным нагрузкам следует относить:

а) нагрузки от оборудовани€, возникающие в пускоостановочном, переходном и испытательном режимах, а также при его перестановке или замене;

б) вес людей, ремонтных материалов в зонах обслуживани€ и ремонта оборудовани€;

в) нагрузки от людей, животных, оборудовани€ на перекрыти€ жилых, общественных и сельскохоз€йственных зданий с полными нормативными значени€ми, кроме нагрузок, указанных в п. 1.7, а, б, г, д;

г) нагрузки от подвижного подъемно-транспортного оборудовани€ (погрузчиков, электрокаров, кранов-штабелеров, тельферов, а также от мостовых и подвесных кранов с полным нормативным значением);

д) снеговые нагрузки с полным расчетным значением;

е) температурные климатические воздействи€ с полным нормативным значением;

ж) ветровые нагрузки;

з) гололедные нагрузки.

(»змененна€ редакци€. »зм. є 2).

1.9.   особым нагрузкам следует относить:

а) сейсмические воздействи€;

б) взрывные воздействи€;

в) нагрузки, вызываемые резкими нарушени€ми технологического процесса, временной неисправностью или поломкой оборудовани€;

г) воздействи€, обусловленные деформаци€ми основани€, сопровождающимис€ коренным изменением структуры грунта (при замачивании просадочных грунтов) или оседанием его в районах горных выработок и в карстовых.

—ќ„≈“јЌ»я Ќј√–”«ќ 

1.10. –асчет конструкций и оснований по предельным состо€ни€м первой и второй групп следует выполн€ть с учетом неблагопри€тных сочетаний нагрузок или соответствующих им усилий.

Ёти сочетани€ устанавливаютс€ из анализа реальных вариантов одновременного действи€ различных нагрузок дл€ рассматриваемой стадии работы конструкции или основани€.

1.11. ¬ зависимости от учитываемого состава нагрузок следует различать:

а) основные сочетани€ нагрузок, состо€щие из посто€нных, длительных и кратковременных;

б) особые сочетани€ нагрузок, состо€щие из посто€нных, длительных, кратковременных и одной из особых нагрузок.

¬ременные нагрузки с двум€ нормативными значени€ми следует включать в сочетани€ как длительные - при учете пониженного нормативного значени€, как кратковременные - при учете полного нормативного значени€.

¬ особых сочетани€х нагрузок, включающих взрывные воздействи€ или нагрузки, вызываемые столкновением транспортных средств с част€ми сооружений, допускаетс€ не учитывать кратковременные нагрузки, указанные в п. 1.8*.

1.12. ѕри учете сочетаний, включающих посто€нные и не менее двух временных нагрузок, расчетные значени€ временных нагрузок или соответствующих им усилий следует умножать на коэффициенты сочетаний, равные:

в основных сочетани€х дл€ длительных нагрузок y1 = 0,95; дл€ кратковременных y2 = 0,9;

в особых сочетани€х дл€ длительных нагрузок y1 = 0,95; дл€ кратковременных y2 = 0,8, кроме случаев, оговоренных в нормах проектировани€ сооружений дл€ сейсмических районов и в других нормах проектировани€ конструкций и оснований. ѕри этом особую нагрузку следует принимать без снижени€.

ѕри учете основных сочетаний, включающих посто€нные нагрузки и одну временную нагрузку (длительную или кратковременную), коэффициенты y1, y2 вводить не следует.

ѕримечание. ¬ основных сочетани€х при учете трех и более кратковременных нагрузок их расчетные значени€ допускаетс€ умножать на коэффициент сочетани€ y2, принимаемый дл€ первой (по степени вли€ни€) кратковременной нагрузки - 1,0, дл€ второй - 0,8, дл€ остальных - 0,6.

1.13. ѕри учете сочетаний нагрузок в соответствии с указани€ми п. 1.12 за одну временную нагрузку следует принимать:

а) нагрузку определенного рода от одного источника (давление или разрежение в емкости, снеговую, ветровую, гололедную нагрузки, температурные климатические воздействи€, нагрузку от одного погрузчика, электрокара, мостового или подвесного крана);

б) нагрузку от нескольких источников, если их совместное действие учтено в нормативном и расчетном значени€х нагрузки (нагрузку от оборудовани€, людей и складируемых материалов на одно или несколько перекрытий с учетом коэффициентов yA и yn, приведенных в пп. 3.8 и 3.9; нагрузку от нескольких мостовых или подвесных кранов с учетом коэффициента y, приведенного в п. 4.17; гололедно-ветровую нагрузку, определ€емую в соответствии с п. 7.4).

2. ¬≈—  ќЌ—“–” ÷»… » √–”Ќ“ќ¬

2.1. Ќормативное значение веса конструкций заводского изготовлени€ следует определ€ть на основании стандартов, рабочих чертежей или паспортных данных заводов-изготовителей, других строительных конструкций и грунтов - по проектным размерам и удельному весу материалов и грунтов с учетом их влажности в услови€х возведени€ и эксплуатации сооружений.

2.2.  оэффициенты надежности по нагрузке gf дл€ веса строительных конструкций и грунтов приведены в табл. 1.

“аблица 1

 онструкции сооружений и вид грунтов

 оэффициент надежности по нагрузке gf

 онструкции:

 

металлические

1,05

бетонные (со средней плотностью свыше 1600 кг/м3), железобетонные, каменные, армокаменные, дерев€нные

1,1

бетонные (со средней плотностью 1600 кг/м3 и менее), изол€ционные, выравнивающие и отделочные слои (плиты, материалы в рулонах, засылки, ст€жки и т.п.), выполн€емые:

 

в заводских услови€х

1,2

на строительной площадке

1,3

√рунты:

 

в природном залегании

1,1

насыпные

1,15

ѕримечани€: 1. ѕри проверке конструкций на устойчивость положени€ против опрокидывани€, а также в других случа€х, когда уменьшение веса конструкций и грунтов может ухудшить услови€ работы конструкций, следует произвести расчет, принима€ дл€ веса конструкции или ее части коэффициент надежности по нагрузке gf = 0,9.

2. ѕри определении нагрузок от грунта следует учитывать нагрузки от складируемых материалов, оборудовани€ и транспортных средств, передаваемые на грунт.

3. ƒл€ металлических конструкций, в которых усили€ от собственного веса превышают 50 % общих усилий, следует принимать gf = 1,1.

3. Ќј√–”« » ќ“ ќЅќ–”ƒќ¬јЌ»я, Ћёƒ≈…, ∆»¬ќ“Ќџ’, — Ћјƒ»–”≈ћџ’ ћј“≈–»јЋќ¬ » »«ƒ≈Ћ»…

3.1. Ќормы насто€щего раздела распростран€ютс€ на нагрузки от людей, животных, оборудовани€, изделий, материалов, временных перегородок, действующие на перекрыти€ зданий и полы на грунтах.

¬арианты загружени€ перекрытий этими нагрузками следует принимать в соответствии с предусмотренными услови€ми возведени€ и эксплуатации зданий. ≈сли на стадии проектировани€ данные об этих услови€х недостаточны, при расчете конструкций и оснований необходимо рассмотреть следующие варианты загружени€ отдельных перекрытий:

сплошное загружение прин€той нагрузкой;

неблагопри€тное частичное загружение при расчете конструкций и оснований, чувствительных к такой схеме загружени€;

отсутствие временной нагрузки.

ѕри этом суммарна€ временна€ нагрузка на перекрыти€ многоэтажного здани€ при неблагопри€тном частичном их загружении не должна превышать нагрузку при сплошном загружении перекрытий, определенную с учетом коэффициентов сочетаний yn, значени€ которых вычисл€ютс€ по формулам (3) и (4).

ќѕ–≈ƒ≈Ћ≈Ќ»≈ Ќј√–”«ќ  ќ“ ќЅќ–”ƒќ¬јЌ»я, — Ћјƒ»–”≈ћџ’ ћј“≈–»јЋќ¬ » »«ƒ≈Ћ»…

3.2. Ќагрузки от оборудовани€ (в том числе трубопроводов, транспортных средств), складируемых материалов и изделий устанавливаютс€ в строительном задании на основании технологических решений, в котором должны быть приведены:

а) возможные на каждом перекрытии и полах на грунте места расположени€ и габариты опор оборудовани€, размеры участков складировани€ и хранени€ материалов и изделий, места возможного сближени€ оборудовани€ в процессе эксплуатации или перепланировки;

б) нормативные значени€ нагрузок и коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые в соответствии с указани€ми насто€щих норм, дл€ машин с динамическими нагрузками - нормативные значени€ инерционных сил и коэффициенты надежности по нагрузке дл€ инерционных сил, а также другие необходимые характеристики.

ѕри замене фактических нагрузок на перекрыти€ эквивалентными равномерно распределенными нагрузками последние следует определ€ть расчетом и назначать дифференцированно дл€ различных конструктивных элементов (плит, второстепенных балок, ригелей, колонн, фундаментов). ѕринимаемые значени€ эквивалентных нагрузок должны обеспечивать несущую способность и жесткость элементов конструкций, требуемые по услови€м их загружени€ фактическими нагрузками. ѕолные нормативные значени€ эквивалентных равномерно распределенных нагрузок дл€ производственных и складских помещений следует принима€ дл€ плит и второстепенных балок не менее 3,0 кѕа (300 кгс/м2), дл€ ригелей, колонн и фундаментов - не менее 2,0 кѕа (200 кгс/м2).

”чет перспективного увеличени€ нагрузок от оборудовани€ и складируемых материалов допускаетс€ при технико-экономическом обосновании.

3.3. Ќормативное значение веса оборудовани€, в том числе трубопроводов, следует определ€ть на основании стандартов или каталогов, а дл€ нестандартного оборудовани€ - на основании паспортных данных заводов-изготовителей или рабочих чертежей.

¬ состав нагрузки от веса оборудовани€ следует включать собственный вес установки или машины (в том числе привода, посто€нных приспособлений, опорных устройств, подливок и подбетонок), вес изол€ции, заполнителей оборудовани€, возможных при эксплуатации, наиболее т€желой обрабатываемой детали, вес транспортируемого груза, соответствующий номинальной грузоподъемности и т.п.

Ќагрузки от оборудовани€ на перекрыти€ и полы на грунтах необходимо принимать в зависимости от условий его размещени€ и возможного перемещени€ при эксплуатации. ѕри этом следует предусматривать меропри€ти€, исключающие необходимость усилени€ несущих конструкций, св€занного с перемещением технологического оборудовани€ во врем€ монтажа или эксплуатации здани€.

„исло учитываемых одновременно погрузчиков или электрокаров и их размещение на перекрытии при расчете различных элементов следует принимать по строительному заданию на основании технологических решений.

ƒинамическое воздействие вертикальных нагрузок от погрузчиков и электрокаров допускаетс€ учитывать путем умножени€ нормативных значений статических нагрузок на коэффициент динамичности, равный 1,2.

3.4.  оэффициент надежности по нагрузке gt дл€ веса оборудовани€ приведен в табл. 2.

“аблица 2

¬ес

 оэффициент надежности по нагрузке gt

—тационарного оборудовани€

1,05

»зол€ции стационарного оборудовани€

1,2

«аполнителей оборудовани€ (в том числе резервуаров и трубопроводов):

 

жидкостей

1,0

суспензий, шламов, сыпучих тел

1,1

ѕогрузчиков и электрокаров (с грузом)

1,2

–ј¬Ќќћ≈–Ќќ –ј—ѕ–≈ƒ≈Ћ≈ЌЌџ≈ Ќј√–”« »

3.5. Ќормативные значени€ равномерно распределенных временных нагрузок на плиты перекрытий, лестницы и полы на грунтах приведены в табл. 3.

3.6. Ќормативные значени€ нагрузок на ригели и плиты перекрытий от веса временных перегородок следует принимать в зависимости от их конструкции, расположени€ и характера опирани€ на перекрыти€ и стены. ”казанные нагрузки допускаетс€ учитывать как равномерно распределенные добавочные нагрузки, принима€ их нормативные значени€ на основании расчета дл€ предполагаемых схем размещени€ перегородок, но не менее 0,5 кѕа (50 кгс/м2).

3.7.  оэффициенты надежности по нагрузке gf дл€ равномерно распределенных нагрузок следует принимать:

1,3 - при полном нормативном значении менее 2,0 кѕа (200 кгс/м2);

1,2 - при полном нормативном значении 2,0 кѕа (200 кгс/м2) и более.

 оэффициент надежности по нагрузке от веса временных перегородок следует принимать в соответствии с указани€ми п. 2.2.

3.8. ѕри расчете балок, ригелей, плит, а также колонн и фундаментов, воспринимающих нагрузки от одного перекрыти€, полные нормативные значени€ нагрузок, указанные в табл. 3, следует снижать в зависимости от грузовой площади ј, м2, рассчитываемого элемента умножением на коэффициент сочетани€ yј, равный.

а) дл€ помещений, указанных в поз. 1, 2, 12, а (при ј > ј1 = 9 м2),

†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (1)

б) дл€ помещений, указанных в поз. 4, 11, 12, б (при ј > ј2 = 36 м2),

†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (2)

ѕримечание. ѕри расчете стен, воспринимающих нагрузки от одного перекрыти€, значени€ нагрузок следует снижать а зависимости от грузовой площади ј рассчитываемых элементов (плит, балок), опирающихс€ на стены.

3.9. ѕри определении продольных усилий дл€ расчета колонн, стен и фундаментов, воспринимающих нагрузки от двух перекрытий и более, полные нормативные значени€ нагрузок указанные в табл. 3, следует снижать умножением на коэффициент сочетани€ yn:

а) дл€ помещений, указанных в поз. 1, 2, 12, а,

†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (3)

б) дл€ помещений, указанных в поз. 4, 11, 12, б,

†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (4)

где - определ€ютс€ в соответствии с п. 3.8;

п - общее число перекрытий (дл€ помещений, указанных в табл. 3, поз. 1, 2, 4, 11, 12, а, б), нагрузки от которых учитываютс€ при расчете рассматриваемого сечени€ колонны, стены, фундамента.

ѕримечание. ѕри определении изгибающих моментов в колоннах и стенах следует учитывать снижение нагрузок дл€ примыкающих к ним балок и ригелей в соответствии с указани€ми п. 3.8.

—ќ—–≈ƒќ“ќ„≈ЌЌџ≈ Ќј√–”« » » Ќј√–”« » Ќј ѕ≈–»Ћј

3.10. Ќесущие элементы перекрытий, покрытий, лестниц и балконов (лоджий) должны быть проверены на сосредоточенную вертикальную нагрузку, приложенную к элементу, в неблагопри€тном положении на квадратной площадке со сторонами не более 10 см (при отсутствии других временных нагрузок). ≈сли в строительном задании на основании технологических решений не предусмотрены более высокие нормативные значени€ сосредоточенных нагрузок, их следует принимать равными:

а) дл€ перекрытий и лестниц- 1,5 кЌ (150 кгс);

б) дл€ чердачных перекрытий, покрытий, террас и балконов - 1,0 кЌ (100 кгс);

в) дл€ покрытий, по которым можно передвигатьс€ только с помощью трапов и мостиков, - 0,5 кЌ (50 кгс).

Ёлементы, рассчитанные на возможные при возведении и эксплуатации местные нагрузки от оборудовани€ и транспортных средств, допускаетс€ не провер€ть на указанную сосредоточенную нагрузку.

3.11. Ќормативные значени€ горизонтальных нагрузок на поручни перил лестниц и балконов следует принимать равными:

а) дл€ жилых зданий, дошкольных учреждений, домов отдыха, санаториев, больниц и других лечебных учреждений - 0,3 кЌ/м (30 кгс/м);

б) дл€ трибун и спортивных залов - 1,5 кЌ/м (150 кгс/м);

в) дл€ других зданий и помещений при отсутствии специальных требований - 0,8 кЌ/м (80 кгс/м).

“аблица 3

«дани€ и помещени€

Ќормативные значени€ нагрузок r, кѕа (кгс/м2)

полное

пониженное

1.  вартиры жилых зданий; спальные помещени€ детских дошкольных учреждений и школ-интернатов; жилые помещени€ домов отдыха и пансионатов, общежитий и гостиниц; палаты больниц и санаториев; террасы

1,5 (150)

0,3 (30)

2. —лужебные помещени€ административного, инженерно-технического, научного персонала организаций и учреждений; классные помещени€ учреждений просвещени€; бытовые помещени€ (гардеробные, душевые, умывальные, уборные) промышленных предпри€тий и общественных зданий и сооружений

2,0 (200)

0,7 (70)

3.  абинеты и лаборатории учреждений здравоохранени€, лаборатории учреждений просвещени€, науки; помещени€ электронно-вычислительных машин; кухни общественных зданий; технические этажи; подвальные помещени€

Ќе менее 2,0 (200)

Ќе менее 1,0 (100)

4. «алы:

 

 

а) читальные

2,0 (200)

0,7 (70)

б) обеденные (в кафе, ресторанах, столовых)

3,0 (300)

1,0 (100)

в) собраний и совещаний, ожидани€, зрительные и концертные, спортивные

4,0 (400)

1,4 (140)

г) торговые, выставочные и экспозиционные

Ќе менее 4,0 (400)

Ќе менее 1,4 (140)

5.  нигохранилища; архивы

Ќе менее 5,0 (500)

Ќе менее 5,0 (500)

6. —цены зрелищных предпри€тий

Ќе менее 5,0 (500)

Ќе менее 1,8 (180)

7. “рибуны:

 

 

а) с закрепленными сидень€ми

4,0 (400)

1,4 (140)

б) дл€ сто€щих зрителей

5,0 (500)

1,8 (180)

8. „ердачные помещени€

0,7 (70)

-

9. ѕокрыти€ на участках:

 

 

а) с возможным скоплением людей (выход€щих из производственных помещений, залов, аудиторий и т.п.)

4,0 (400)

1,4 (140)

б) используемых дл€ отдыха

1,5 (150)

0,5 (50)

в) прочих

0,5 (50)

-

10. Ѕалконы (лоджии) с учетом нагрузки:

 

 

а) полосовой равномерной на участке шириной 0,8 м вдоль ограждени€ балкона (лоджии)

4,0 (400)

1,4 (140)

б) сплошной равномерной на площади балкона (лоджии), воздействие которой неблагопри€тнее, чем определ€емое по поз. 10, а

2,0 (200)

0,7 (70)

11. ”частки обслуживани€ и ремонта оборудовани€ в производственных помещени€х

Ќе менее 1,5 (150)

-

12. ¬естибюли, фойе, коридоры, лестницы (с относ€щимис€ к ним проходами), примыкающие к помещени€м, указанным в позици€х:

 

 

а) 1, 2 и 3

3,0 (300)

1,0 (100)

б) 4, 5, 6 и 11

4,0 (400)

1,4 (140)

в) 7

5,0 (500)

1,8 (180)

13. ѕерроны вокзалов

4,0 (400)

1,4 (140)

14. ѕомещени€ дл€ скота:

 

 

мелкого

Ќе менее 2,0 (200)

Ќе менее 0,7 (70)

крупного

Ќе менее 5,0 (500)

Ќе менее 1,8 (180)

ѕримечани€: 1. Ќагрузки, указанные в поз. 8, следует учитывать на площади, не зан€той оборудованием и материалами.

2. Ќагрузки, указанные в поз. 9, следует учитывать без снеговой нагрузки.

3. Ќагрузки, указанные в поз. 10, следует учитывать при расчете несущих конструкции балконов (лоджий) и участков стен в местах защемлени€ этих конструкций. ѕри расчете нижележащих участков стен, фундаментов и оснований нагрузки на балконы (лоджии) следует принимать равными нагрузкам примыкающих основных помещений зданий и снижать их с учетом указаний пп. 3.8 и 3.9.

4. Ќормативные значени€ нагрузок дл€ зданий и помещений, указанных в поз. 3, 4, г, 5, 6, 11 и 14, следует принимать по строительному заданию на основании технологических решений.

ƒл€ обслуживающих площадок, мостиков, ограждений крыш, предназначенных дл€ непродолжительного пребывани€ людей, нормативное значение горизонтальной сосредоточенной нагрузки на поручни перил следует принимать 0,3 кЌ (30 кгс) (в любом месте по длине поручн€), если по строительному заданию на основании технологических решений не требуетс€ большее значение нагрузки.

ƒл€ нагрузок, указанных в пп. 3.10 и 3.11, следует принимать коэффициент надежность по нагрузке gf = 1,2.

4. Ќј√–”« » ќ“ ћќ—“ќ¬џ’ » ѕќƒ¬≈—Ќџ’  –јЌќ¬

4.1. Ќагрузки от мостовых и подвесных кранов следует определ€ть в зависимости от групп режимов их работы, устанавливаемых √ќ—“ 25546-82, от вида привода и от способа подвеса груза. ѕримерный перечень мостовых и подвесных кранов разных групп режимов работы приведен в справочном приложении 1.

4.2. ѕолные нормативные значени€ вертикальных нагрузок, передаваемых колесами кранов на балки кранового пути, и другие необходимые дл€ расчета данные следует принимать в соответствии с требовани€ми государственных стандартов на краны, а дл€ нестандартных кранов - в соответствии с данными, указанными в паспортах заводов-изготовителей.

ѕримечание. ѕод крановым путем понимаютс€ обе балки, несущие один мостовой кран, и все балки, несущие один подвесной кран (две балки - при однопролетном, три - при двухпролетном подвесном кране и т.п.).

4.3. Ќормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой торможением моста электрического крана, следует принимать равным 0,1 полного нормативного значени€ вертикальной нагрузки на тормозные колеса рассматриваемой стороны крана.

4.4. Ќормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемой торможением электрической тележки, следует принимать равным:

дл€ кранов с гибким подвесом груза - 0,05 суммы подъемной силы крана и веса тележки;

дл€ кранов с жестким подвесом груза - 0,1 суммы подъемной силы крана и веса тележки.

Ёту нагрузку следует учитывать при расчете поперечных рам зданий и балок крановых путей. ѕри этом принимаетс€, что нагрузка передаетс€ на одну сторону (балку) кранового пути, распредел€етс€ поровну между всеми опирающимис€ на нее колесами крана и может быть направлена как внутрь, так и наружу рассматриваемого пролета.

4.5. Ќормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемой перекосами мостовых электрических кранов и непараллельностью крановых путей (боковой силой), дл€ каждого ходового колеса крана следует принимать равным 0,1 полного нормативного значени€ вертикальной нагрузки на колесо.

Ёту нагрузку необходимо учитывать только при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей и их креплений к колоннам в здани€х с кранами групп режимов работы 7 , 8 . ѕри этом принимаетс€, что нагрузка передаетс€ на балку кранового пути от всех колес одной стороны крана и может быть направлена как внутрь, так и наружу рассматриваемого пролета здани€. Ќагрузку, указанную в п. 4.4, не следует учитывать совместно с боковой силой.

4.6. √оризонтальные нагрузки от торможени€ моста и тележки крана и боковые силы считаютс€ приложенными в месте контакта ходовых колес крана с рельсом.

4.7. Ќормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определ€ть в соответствии с указани€ми, приведенными в об€зательном приложении 2. Ёту нагрузку необходимо учитывать только при расчете упоров и их креплений к балкам кранового пути.

4.8.  оэффициент надежности по нагрузке дл€ крановых нагрузок следует принимать gf = 1,1.

ѕримечание. ѕри учете местного и динамического действи€ сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана полное нормативное значение этой нагрузки следует умножать при расчете прочности балок крановых путей на дополнительный коэффициент gf, равный:

1,6 - дл€ группы режима работы кранов 8  с жестким подвесом груза;

1,4 - дл€ группы режима работы кранов 8  с гибким подвесом груза;

1,3 - дл€ группы режима работы кранов 7 ;

1,1 - дл€ остальных групп режимов работы кранов.

ѕри проверке местной устойчивости стенок балок значение дополнительного коэффициента следует принимать равным 1,1.

4.9. ѕри расчете прочности и устойчивости балок кранового пути и их креплений к несущим конструкци€м расчетные значени€ вертикальных крановых нагрузок следует умножать на коэффициент динамичности, равный:

при шаге колонн не более 12 м:

1,2 - дл€ группы режима работы мостовых кранов 8 ;

1,1 - дл€ групп режимов работы мостовых кранов 6  и 7 , а также дл€ всех групп режимов работы подвесных кранов;

при шаге колонн свыше 12 м - 1,1 дл€ группы режима работы мостовых кранов 8 .

–асчетные значени€ горизонтальных нагрузок от мостовых кранов группы режима работы 8  следует учитывать с коэффициентом динамичности, равным 1,1.

¬ остальных случа€х коэффициент динамичности принимаетс€ равным 1,0.

ѕри расчете конструкций на выносливость, проверке прогибов балок крановых путей и смещений колонн, а также при учете местного действи€ сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана коэффициент динамичности учитывать не следует.

4.10. ¬ертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей следует учитывать не более чем от двух наиболее неблагопри€тных по воздействию мостовых или подвесных кранов.

4.11. ¬ертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости рам, колонн, фундаментов, а также оснований в здани€х с мостовыми кранами в нескольких пролетах (в каждом пролете на одном €русе) следует принимать на каждом пути не более чем от двух наиболее неблагопри€тных по воздействию кранов, а при учете совмещени€ в одном створе кранов разных пролетов - не более чем от четырех наиболее неблагопри€тных по воздействию кранов.

4.12. ¬ертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости рам, колонн, стропильных и подстропильных конструкций, фундаментов, а также оснований зданий с подвесными кранами на одном или нескольких пут€х следует принимать на каждом пути не более чем от двух наиболее неблагопри€тных по воздействию кранов. ѕри учете совмещени€ в одном створе подвесных кранов, работающих на разных пут€х, вертикальные нагрузки следует принимать:

не более чем от двух кранов - дл€ колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего р€да при двух крановых пут€х в пролете;

не более чем от четырех кранов

дл€ колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований среднего р€да;

дл€ колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего р€да при трех крановых пут€х в пролете;

дл€ стропильных конструкций при двух или трех крановых пут€х в пролете.

4.13. √оризонтальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей, колонн, рам, стропильных и подстропильных конструкций, фундаментов, а также оснований следует учитывать не более чем от двух наиболее неблагопри€тных по воздействию кранов, расположенных на одном крановом пути или на разных пут€х в одном створе. ѕри этом дл€ каждого крана необходимо учитывать только одну горизонтальную нагрузку (поперечную или продольную).

4.14. „исло кранов, учитываемое в расчетах прочности и устойчивости при определении вертикальных и горизонтальных нагрузок от мостовых кранов на двух или трех €русах в пролете, при одновременном размещении в пролете как подвесных, так и мостовых кранов, а также при эксплуатации подвесных кранов, предназначенных дл€ передачи груза с одного крана на другой с помощью перекидных мостиков, следует принимать по строительному заданию на основании технологических решений.

4.15. ѕри определении вертикальных и горизонтальных прогибов балок крановых путей, а также горизонтальных смещений колонн нагрузку следует учитывать от одного наиболее неблагопри€тного по воздействию крана.

4.16. ѕри наличии на крановом пути одного крана и при условии, что второй кран не будет установлен во врем€ эксплуатации сооружени€, нагрузки на этом пути должны быть учтены только от одного крана.

4.17. ѕри учете двух кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний:

y = 0,85 - дл€ групп режимов работы кранов 1  - 6 ;

y = 0,95 - дл€ групп режимов работы кранов 7 , 8 .

ѕри учете четырех кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний:

y = 0,7 - дл€ групп режимов работы кранов 1  - 6 ;

y = 0,8 - дл€ групп режимов работы кранов 7 , 8 .

ѕри учете одного крана вертикальные и горизонтальные нагрузки от него необходимо принимать без снижени€.

4.18. ѕри расчете на выносливость балок крановых путей под электрические мостовые краны и креплений этих балок к несущим конструкци€м следует учитывать пониженные нормативные значени€ нагрузок в соответствии с п. 1.7*, и. ѕри этом дл€ проверки выносливости стенок балок в зоне действи€ сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана пониженные нормативные значени€ вертикального усили€ колеса следует умножать на коэффициент, учитываемый при расчете прочности балок крановых путей в соответствии с примечанием к п. 4.8. √руппы режимов работы кранов, при которых следует производить расчет на выносливость, устанавливаютс€ нормами проектировани€ конструкции.

5. —Ќ≈√ќ¬џ≈ Ќј√–”« »

5.1*. ѕолное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрыти€ следует определ€ть по формуле

††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (5)

где Sg - расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с п. 5.2;

m - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с пп. 5.3 - 5.6.

(»змененна€ редакци€. »зм. є 2).

5.2*. –асчетное значение веса снегового покрова Sg на 1 м2 горизонтальной поверхности земли следует принимать в зависимости от снегового района –оссийской ‘едерации по данным табл. 4.

“аблица 4*

—неговые районы –оссийской ‘едерации (принимаютс€ по карте 1 об€зательного приложени€ 5)

I

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

Sg, кѕа (кгс/м2)

0,8
(80)

1,2 (120)

1,8 (180)

2,4 (240)

3,2 (320)

4,0 (400)

4,8 (480)

5,6 (560)

ѕримечание. ¬ горных и малоизученных районах, обозначенных на карте 1 об€зательного приложение 5, в пунктах с высотой над уровнем мор€ более 1500 м, в местах со сложным рельефом, а также при существенном отличии местных данных от приводимых в таблице 4* расчетные значени€ веса снегового покрова следует устанавливать на основе данных –осгидромета. ѕри этом в качестве расчетного значени€ Sg следует принимать превышаемый в среднем один раз в 25 лет ежегодный максимум веса снегового покрова, определ€емый на основе данных маршрутных снегосъемок о запасах воды на защищенных от пр€мого воздействи€ ветра участках (в лесу под кронами деревьев или на лесных пол€нах) за период не менее 20 лет.

(»змененна€ редакци€. »зм. є 2).

5.3. —хемы распределени€ снеговой нагрузки и значени€ коэффициента m следует принимать в соответствии с об€зательным приложением 3, при этом промежуточные значени€ коэффициента m необходимо определ€ть линейной интерпол€цией.

¬ тех случа€х, когда более неблагопри€тные услови€ работы элементов конструкций возникают при частичном загружении, следует рассматривать схемы со снеговой нагрузкой, действующей на половине или четверти пролета (дл€ покрытий с фонар€ми - на участках шириной b).

ѕримечание. ¬ необходимых случа€х снеговые нагрузки следует определ€ть с учетом предусмотренного дальнейшего расширени€ здани€.

5.4. ¬арианты с повышенными местными снеговыми нагрузками, приведенные в об€зательном приложении 3, необходимо учитывать при расчете плит, настилов и прогонов покрытий, а также при расчете тех элементов несущих конструкций (ферм, балок, колонн и т.п.), дл€ которых указанные варианты определ€ют размеры сечений.

ѕримечание. ѕри расчетах конструкций допускаетс€ применение упрощенных схем снеговых нагрузок, эквивалентных по воздействию схемам нагрузок, приведенным в об€зательном приложении 3. ѕри расчете рам и колонн производственных зданий допускаетс€ учет только равномерно распределенной снеговой нагрузки, за исключением мест перепадов покрытий, где необходимо учитывать повышенную снеговую нагрузку.

5.5*.  оэффициенты m, установленные в соответствии с указани€ми схем 1, 2, 5 и 6 об€зательного приложени€ 3 дл€ пологих (с уклонами до 12 % или с £ 0,05) покрытий однопролетных и многопролетных зданий без фонарей, проектируемых в районах со средней скоростью ветра за три наиболее холодных мес€ца v ³ 2 м/с, следует снижать умножением на коэффициент где k - принимаетс€ по табл. 6; b - ширина покрыти€, принимаема€ не более 100 м.

ƒл€ покрытий с уклонами от 12 до 20 % однопролетных и многопролетных зданий без фонарей, проектируемых в районах с v ³ 4 м/с, коэффициент m, установленный в соответствии с указани€ми схем 1 и 5 об€зательного приложени€ 3, следует снижать умножением на коэффициент, равный 0,85.

—реднюю скорость ветра v за три наиболее холодных мес€ца следует принимать по карте 2 об€зательного приложени€ 5.

—нижение снеговой нагрузки, предусматриваемое насто€щим пунктом, не распростран€етс€:

а) на покрыти€ зданий в районах со среднемес€чной температурой воздуха в €нваре выше минус 5— (см. карту 5 об€зательного приложени€ 5);

б) на покрыти€ зданий, защищенных от пр€мого воздействи€ ветра соседними более высокими здани€ми, удаленными менее чем на 10 h1, где h1 - разность высот соседнего и проектируемого зданий;

в) на участки покрытий длиной b, b1 и b2, у перепадов высот зданий и парапетов (см. схемы 8 - 11 об€зательного приложени€ 3).

5.6.  оэффициенты m при определении снеговых нагрузок дл€ неутепленных покрытий цехов с повышенными тепловыделени€ми при уклонах кровли свыше 3 % и обеспечении надлежащего отвода талой воды следует снижать на 20 % независимо от снижени€, предусмотренного п. 5.5.

5.7*. Ќормативное значение снеговой нагрузки определ€етс€ умножением расчетного значени€ на коэффициент 0,7.

(»змененна€ редакци€. »зм. є 2).

6. ¬≈“–ќ¬џ≈ Ќј√–”« »

6.1. ¬етровую нагрузку на сооружение следует рассматривать как совокупность:

а) нормального давлени€ we, приложенного к внешней поверхности сооружени€ или элемента;

б) сил трени€ wf, направленных по касательной к внешней поверхности и отнесенных к площади ее горизонтальной (дл€ шедовых или волнистых покрытий, покрытий с фонар€ми) или вертикальной проекции (дл€ стен с лоджи€ми и подобных конструкций);

в) нормального давлени€ wi, приложенного к внутренним поверхност€м зданий с проницаемыми ограждени€ми, с открывающимис€ или посто€нно открытыми проемами;

либо как нормальное давление wx, wy, обусловленное общим сопротивлением сооружени€ в направлении осей х и y и условно приложенное к проекции сооружени€ на плоскость, перпендикул€рную соответствующей оси.

ѕри проектировании высоких сооружений, относительные размеры которых удовлетвор€ют условию h/d > 10, необходимо дополнительно производить поверочный расчет на вихревое возбуждение (ветровой резонанс); здесь h - высота сооружени€, d - минимальный размер поперечного сечени€, расположенного на уровне 2/3h.

6.2. ¬етровую нагрузку следует определ€ть как сумму средней и пульсационной составл€ющих.

ѕри определении внутреннего давлени€ wi, а также при расчете многоэтажных зданий высотой до 40 м и одноэтажных производственных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее 1,5, размещаемых в местност€х типов ј и ¬ (см. п. 6.5), пульсационную составл€ющую ветровой нагрузки допускаетс€ не учитывать.

6.3. Ќормативное значение средней составл€ющей ветровой нагрузки wm на высоте z над поверхностью земли следует определ€ть по формуле

††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (6)

где w0 - нормативное значение ветрового давлени€ (см. п. 6.4);

k - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давлени€ по высоте (см. п. 6.5);

с - аэродинамический коэффициент (см. п. 6.6).

6.4. Ќормативное значение ветрового давлени€ w0 следует принимать в зависимости от ветрового района ———– по данным табл. 5.

ƒл€ горных и малоизученных районов, обозначенных на карте 3, нормативное значение ветрового давлени€ w0 допускаетс€ устанавливать на основе данных метеостанций √оскомгидромета, а также результатов обследовани€ районов строительства с учетом опыта эксплуатации сооружений. ѕри этом нормативное значение ветрового давлени€ w0, ѕа, следует определ€ть по формуле

††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (7)

где v0 - численно равно скорости ветра, м/с, на уровне 10 м над поверхностью земли дл€ местности типа ј, соответствующей 10-минутному интервалу осреднени€ и превышаемой в среднем раз в 5 лет (если техническими услови€ми, утвержденными в установленном пор€дке, не регламентированы другие периоды повтор€емости скоростей ветра).

6.5.  оэффициент k, учитывающий изменение ветрового давлени€ по высоте z, определ€етс€ по табл. 6 в зависимости от типа местности. ѕринимаютс€ следующие типы местности:

ј - открытые побережь€ морей, озер и водохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундра;

¬ - городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые преп€тстви€ми высотой более 10 м;

- городские районы с застройкой здани€ми высотой более 25 м.

“аблица 5

¬етровые районы ———– (принимаютс€ по карте 3 об€зательного приложени€ 5)

Ia

I

II

III

IV

V

VI

VII

w0, кѕа (кгс/м2)

0,17 (17)

0,23 (23)

0,30 (30)

0,38 (38)

0,48 (48)

0,60 (60)

0,73 (73)

0,85 (85)

—ооружение считаетс€ расположенным в местности данного типа, если эта местность сохран€етс€ с наветренной стороны сооружени€ на рассто€нии 30h - при высоте сооружени€ h до 60 м и 2 км - при большей высоте.

“аблица 6

¬ысота z, м

 оэффициент k дл€ типов местности

ј

¬

£ 5

0,75

0,5

0,4

10

1,0

0,65

0,4

20

1,25

0,85

0,55

40

1,5

1,1

0,8

60

1,7

1,3

1,0

80

1,85

1,45

1,15

100

2,0

1,6

1,25

150

2,25

1,9

1,55

200

2,45

2,1

1,8

250

2,65

2,3

2,0

300

2,75

2,5

2,2

350

2,75

2,75

2,35

³ 480

2,75

2,75

2,75

ѕримечание. ѕри определении ветровой нагрузки типы местности могут быть различными дл€ разных расчетных направлений ветра.

6.6. ѕри определении компонентов ветровой нагрузки we, wf, wi, wx, wy следует использовать соответствующие значени€ аэродинамических коэффициентов: внешнего давлени€ сe, трени€ сf, внутреннего давлени€ сi и лобового сопротивлени€ сx или сy, принимаемых по об€зательному приложению 4, где стрелками показано направление ветра. «нак Ђплюсї у коэффициентов сe или сi соответствует направлению давлени€ ветра на соответствующую поверхность, знак Ђминусї - от поверхности. ѕромежуточные значени€ нагрузок следует определ€ть линейной интерпол€цией.

ѕри расчете креплений элементов ограждени€ к несущим конструкци€м в углах здани€ и по внешнему контуру покрыти€ следует учитывать местное отрицательное давление ветра с аэродинамическим коэффициентом сe = -2, распределенное вдоль поверхностей на ширине 1,5 м (черт. 1).

¬ случа€х, не предусмотренных об€зательным приложением 4 (иные формы сооружений, учет при надлежащем обосновании других направлений ветрового потока или составл€ющих общего сопротивлени€ тела по другим направлени€м и т.п.), аэродинамические коэффициенты допускаетс€ принимать по справочным и экспериментальным данным или на основе результатов продувок моделей конструкций в аэродинамических трубах.

ѕримечание. ѕри определении ветровой нагрузки на поверхности внутренних стен и перегородок при отсутствии наружного ограждени€ (на стадии монтажа здани€) следует использовать аэродинамические коэффициенты внешнего давлени€ се или лобового сопротивлени€ сх.

„ерт. 1. ”частки с повышенным отрицательным давлением ветра

6.7. Ќормативное значение пульсационной составл€ющей ветровой нагрузки wp на высоте z следует определ€ть:

а) дл€ сооружений (и их конструктивных элементов), у которых перва€ частота собственных колебаний f1, √ц, больше предельного значени€ собственной частоты fl, (см. п. 6.8), - по формуле

†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (8)

где wm - определ€етс€ в соответствии с п. 6.3;

z - †††† коэффициент пульсации давлени€ ветра на уровне z, принимаемый по табл. 7;

v - †††† коэффициент пространственной коррел€ции пульсаций давлени€ ветра (см. п. 6.9);

“аблица 7

¬ысота z, м

 оэффициент пульсаций давлени€ ветра z дл€ типов местности

ј

¬

£ 5

0,85

1,22

1,78

10

0,76

1,06

1,78

20

0,69

0,92

1,50

40

0,62

0,80

1,26

60

0,58

0,74

1,14

80

0,56

0,70

1,06

100

0,54

0,67

1,00

150

0,51

0,62

0,90

200

0,49

0,58

0,84

250

0,47

0,56

0,80

300

0,46

0,54

0,76

350

0,46

0,52

0,73

³ 480

0,46

0,50

0,68

„ерт. 2.  оэффициенты динамичности

1 - дл€ железобетонных и каменных сооружений, а также зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций (d = 0,3); 2 - дл€ стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах (d = 0,15)

б) дл€ сооружений (и их конструктивных элементов), которые можно рассматривать как систему с одной степенью свободы (поперечные рамы одноэтажных производственных зданий, водонапорные башни и т.д.), при f1 < fl - по формуле

††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (9)

где x - коэффициент динамичности, определ€емый по черт. 2 в зависимости от параметра и логарифмического декремента колебаний d (см. п. 6.8);

gf - ††††† коэффициент надежности по нагрузке (см. п. 6.11);

w0 - †††† нормативное значение ветрового давлени€, ѕа (см. п. 6.4);

в) дл€ зданий, симметричных в плане, у которых f1 < fl, а также дл€ всех сооружений, у которых f1 < fl < f2 (где f2 - втора€ частота собственных колебаний сооружени€), - по формуле

††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (10)

где т - масса сооружени€ на уровне z, отнесенна€ к площади поверхности, к которой приложена ветрова€ нагрузка;

x - коэффициент динамичности (см. п. 6.7, б);

y - горизонтальное перемещение сооружени€ на уровне z по первой форме собственных колебаний (дл€ симметричных в плане зданий посто€нной высоты в качестве у допускаетс€ принимать перемещение от равномерно распределенной горизонтально приложенной статической нагрузки);

y - коэффициент, определ€емый посредством разделени€ сооружени€ на r участков, в пределах которых ветрова€ нагрузка принимаетс€ посто€нной, по формуле

†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (11)

где ћk - масса k-го участка сооружени€;

yk - ††† горизонтальное перемещение центра k-го участка;

wpk - равнодействующа€ пульсационной составл€ющей ветровой нагрузки, определ€емой по формуле (8), на k-й участок сооружени€.

ƒл€ многоэтажных зданий с посто€нными по высоте жесткостью, массой и шириной наветренной поверхности нормативное значение пульсационной составл€ющей ветровой нагрузки на уровне z допускаетс€ определ€ть по формуле

†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (12)

где wph - нормативное значение пульсационной составл€ющей ветровой нагрузки на высоте h верха сооружени€, определ€емое по формуле (8).

6.8. ѕредельное значение частоты собственных колебаний fl, √ц, при котором допускаетс€ не учитывать силы инерции, возникающие при колебани€х по соответствующей собственной форме, следует определ€ть по табл. 8.

“аблица 8

¬етровые районы ———– (принимаютс€ по карте 3 об€зательного приложени€ 5)

fl, √ц при

d = 0,3

d = 0,15

Iа

0,85

2,6

I

0,95

2,9

II

1,1

3,4

III

1,2

3,8

IV

1,4

4,3

V

1,6

5,0

VI

1,7

5,6

VII

1,9

5,9

«начение логарифмического декремента колебаний d следует принимать:

а) дл€ железобетонных и каменных сооружений, а также дл€ зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций d = 0,3;

б) дл€ стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах, d = 0,15.

6.9.  оэффициент пространственной коррел€ции пульсаций давлени€ v следует определ€ть дл€ расчетной поверхности сооружени€, на которой учитываетс€ коррел€ци€ пульсаций.

–асчетна€ поверхность включает в себ€ те части поверхности наветренных, подветренных, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передаетс€ на рассчитываемый элемент сооружени€.

≈сли расчетна€ поверхность близка к пр€моугольнику, ориентированному так, что его стороны параллельны основным ос€м (черт. 3), то коэффициент v следует определ€ть по табл. 9 в зависимости от параметров r и c принимаемых по табл. 10.

„ерт. 3 ќсновна€ система координат при определении коэффициента коррел€ции v

“аблица 9

r, м

 оэффициент v при c, м, равных

5

10

20

40

80

160

350

0,1

0,95

0,92

0,88

0,83

0,76

0,67

0,56

5

0,89

0,87

0,84

0,80

0,73

0,65

0,54

10

0,85

0,84

0,81

0,77

0,71

0,64

0,53

20

0,80

0,78

0,76

0,73

0,68

0,61

0,51

40

0,72

0,72

0,70

0,67

0,63

0,57

0,48

80

0,63

0,63

0,61

0,59

0,56

0,51

0,44

160

0,53

0,53

0,52

0,50

0,47

0,44

0,38

“аблица 10

ќсновна€ координатна€ плоскость, параллельно которой расположена расчетна€ поверхность

r

c

zoy

b

h

zox

0,4а

h

xoy

b

а

ѕри расчете сооружени€ в целом размеры расчетной поверхности следует определ€ть с учетом указаний об€зательного приложени€ 4, при этом дл€ решетчатого сооружени€ необходимо принимать размеры расчетной поверхности по его внешнему контуру.

6.10. ƒл€ сооружений, у которых f2 < fl, необходимо производить динамический расчет с учетом s первых форм собственных колебаний. „исло s следует определ€ть из услови€

6.11.  оэффициент надежности по ветровой нагрузке gt следует принимать равным 1,4.

7. √ќЋќЋ≈ƒЌџ≈ Ќј√–”« »

7.1. √ололедные нагрузки необходимо учитывать при проектировании воздушных линий электропередачи и св€зи, контактных сетей электрифицированного транспорта, антенно-мачтовых устройств и подобных сооружений.

7.2. Ќормативное значение линейной гололедной нагрузки дл€ элементов кругового сечени€ диаметром до 70 мм включ. (проводов, тросов, отт€жек, мачт, вант и др.) i, Ќ/м, следует определ€ть по формуле

††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (13)

Ќормативное значение поверхностной гололедной нагрузки i¢, ѕа, дл€ других элементов следует определ€ть по формуле

†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (14)

¬ формулах (13) и (14):

b - толщина стенки гололеда, мм (превышаема€ раз в 5 лет), на элементах кругового сечени€ диаметром 10 мм, расположенных на высоте 10 м над поверхностью земли, принимаема€ по табл. 11, а на высоте 200 м и более - по табл. 12. ƒл€ других периодов повтор€емости толщину стенки гололеда следует принимать по специальным техническим услови€м, утвержденным в установленном пор€дке;

k - коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда по высоте и принимаемый по табл. 13;

d - диаметр провода, троса, мм;

m1 - коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда в зависимости от диаметра элементов кругового сечени€ и определ€емый по табл. 14;

m2 - коэффициент, учитывающий отношение площади поверхности элемента, подверженной обледенению, к полной площади поверхности элемента и принимаемый равным 0,6;

r - плотность льда, принимаема€ равной 0,9 г/см3;

g - ускорение свободного падени€, м/с2.

7.3.  оэффициент надежности по нагрузке gf дл€ гололедной нагрузки следует принимать равным 1,3, за исключением случаев, оговоренных в других нормативных документах.

7.4. ƒавление ветра на покрытые гололедом элементы следует принимать равным 25 % нормативного значени€ ветрового давлени€ w0, определ€емого согласно п. 6.4.

ѕримечани€: 1. ¬ отдельных районах ———–, где наблюдаютс€ сочетани€ значительных скоростей ветра с большими размерами гололедно-изморозевых отложений, толщину стенки гололеда и его плотность, а также давление ветра следует принимать в соответствии с фактическими данными.

2. ѕри определении ветровых нагрузок на элементы сооружений, расположенных на высоте более 100 м над поверхностью земли, диаметр обледенелых проводов и тросов, установленный с учетом толщины стенки гололеда, приведенной в табл. 12, необходимо умножать на коэффициент, равный 1,5.

“аблица 11

√ололедные районы ———– (принимаютс€ по карте 4 об€зательного приложени€ 5)

I

II

III

IV

V

“олщина стенки гололеда b, мм

Ќе менее 3

5

10

15

Ќе менее 20

“аблица 12

¬ысота над поверхностью земли, м

“олщина стенки гололеда b, мм, дл€ разных районов ———–

I района гололедности азиатской части ———–

V района гололедности и горных местностей

северной части европейской территории ———–

остальных

200

15

ѕринимаетс€ на основании специальных обследований

ѕринимаетс€ по карте 4, г об€зательного приложени€ 5

35

300

20

“о же

“о же, по карте 4, д

45

400

25

Ђ

“о же, по карте 4, е

60

“аблица 13

¬ысота над поверхностью земли, м

5

10

20

30

50

70

100

 оэффициент k

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

“аблица 14

ƒиаметр провода, троса или каната, мм

5

10

20

30

50

70

 оэффициент m1

1,1

1,0

0,9

0,8

0,7

0,6

ѕримечани€ табл. 11-14): 1. ¬ V районе, горных и малоизученных районах ———–, обозначенных на карте 4 об€зательного приложени€ 5, а также в сильнопересеченных местност€х (на вершинах гор и холмов, на перевалах, на высоких насып€х, в закрытых горных долинах, котловинах, глубоких выемках и т.п.) толщину стенки гололеда необходимо определ€ть на основании данных специальных обследований и наблюдений.

2. ѕромежуточные значени€ величин следует определ€ть линейной интерпол€цией.

3. “олщину стенки гололеда на подвешенных горизонтальных элементах кругового сечени€ (тросах, проводах, канатах) допускаетс€ принимать на высоте расположени€ их приведенного центра т€жести.

4. ƒл€ определени€ гололедной нагрузки на горизонтальные элементы круговой цилиндрической формы диаметром до 70 мм толщину стенки гололеда, приведенную в табл. 12, следует снижать на 10 %.

7.5. “емпературу воздуха при гололеде независимо от высоты сооружений следует принимать в горных районах с отметкой: более 2000 м - минус 15—, от 1000 до 2000 м - минус 10 —; дл€ остальной территории ———– дл€ сооружений высотой до 100 м - минус 5 —, более 100 м - минус 10 —.

ѕримечание. ¬ районах, где при гололеде наблюдаетс€ температура ниже минус 15—, ее следует принимать по фактическим данным.

8. “≈ћѕ≈–ј“”–Ќџ≈  Ћ»ћј“»„≈— »≈ ¬ќ«ƒ≈…—“¬»я

8.1. ¬ случа€х, предусмотренных нормами проектировани€ конструкций, следует учитывать изменение во времени Dt средней температуры и перепад температуры и по сечению элемента.

8.2. Ќормативные значени€ изменений средних температур по сечению элемента соответственно в теплое Dtw и холодное Dtc врем€ года следует определ€ть по формулам:

††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (15)

††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (16)

где tw, tc - нормативные значени€ средних температур по сечению элемента в теплое и холодное врем€ года, принимаемые в соответствии с п. 8.3;

t0w, t0c - †††††† начальные температуры в теплое и холодное врем€ года, принимаемые в соответствии с п. 8.6.

8.3. Ќормативные значени€ средних температур tw и tc и перепадов температур по сечению элемента в теплое Jw и холодное Jc врем€ года дл€ однослойных конструкций следует определ€ть по табл. 15.

ѕримечание. ƒл€ многослойных конструкций tw, tc, Jw, Jc определ€ютс€ расчетом.  онструкции, изготовленные из нескольких материалов, близких по теплофизическим параметрам, допускаетс€ рассматривать как однослойные.

“аблица 15

 онструкции зданий

«дани€ и сооружени€ в стадии эксплуатации

неотапливаемые здани€ (без технологических источников тепла) и открытые сооружени€

отапливаемые здани€

здани€ с искусственным климатом или с посто€нными технологическими источниками тепла

Ќе защищенные от воздействи€ солнечной радиации (в том числе наружные ограждающие)

tw = tew + q1 + q4

tw = tiw + 0,6(tew - tiw) + q2 + q4

Jw = q5

Jw = 0,8(tew - tiw) + q3 + q5

tc = tec - 0,5q1

tc = tic + 0,6(tec - tic) - 0,5q2

Jc = 0

Jc = 0,8(tec - tic) - 0,5q3

«ащищенные от воздействи€ солнечной радиации (в том числе внутренние)

tw = tew

tw = tiw

Jw = 0

tc = tec

tc = tic

Jc = 0

_____________

ќбозначени€, прин€тые в табл. 15:

tew, tec - средние суточные температуры наружного воздуха соответственно в теплое и холодное врем€ года, принимаемые в соответствии с п. 8.4;

tiw, tic - температуры внутреннего воздуха помещений соответственно в теплое и холодное врем€ года, принимаемые по √ќ—“ 12.1.005-88 или по строительному заданию на основании технологических решений;

q1, q2, q3 - приращени€ средних по сечению элемента температур и перепада температур от суточных колебаний температуры наружного воздуха, принимаемые по табл. 16;

q4, q5 - приращени€ средних по сечению элемента температур и перепада температур от солнечной радиации, принимаемые в соответствии с п. 8.5.

ѕримечани€: 1. ѕри наличии исходных данных о температуре конструкций в стадии эксплуатации зданий с посто€нными технологическими источниками тепла значени€ tw, tc, Jw, Jc следует принимать на основе этих данных.

2. ƒл€ зданий и сооружений в стадии возведени€ tw, tc, Jw, Jc определ€ютс€ как дл€ неотапливаемых зданий в стадии их эксплуатации.

“аблица 16

 онструкции зданий

ѕриращени€ температуры q,

q1

q2

q3

ћеталлические

8

6

4

∆елезобетонные, бетонные, армокаменные и каменные толщиной, см:

 

 

 

до 15

8

6

4

от 15 до 39

6

4

6

св. 40

2

2

4

8.4. —редние суточные температуры наружного воздуха в теплое tew и холодное tec врем€ года следует определ€ть по формулам:

††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (17)

††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (18)

где tI, tVII - многолетние средние мес€чные температуры воздуха в €нваре и июле, принимаемые соответственно по картам 5 и 6 об€зательного приложени€ 5;

DI, DVII - отклонени€ средних суточных температур от средних мес€чных (DI - принимаетс€ по карте 7 об€зательного приложени€ 5, DVII = 6—).

ѕримечани€: 1. ¬ отапливаемых производственных здани€х на стадии эксплуатации дл€ конструкций, защищенных от воздействи€ солнечной радиации, DVII допускаетс€ не учитывать.

2. ƒл€ горных и малоизученных районов ———–, обозначенных на картах 5-7 об€зательного приложени€ 5, tec, tew определ€ютс€ по формулам:

††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (19)

†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (20)

где tI,min, tVII,max - средние из абсолютных значений соответственно минимальной температуры воздуха в €нваре и максимальной - в июле;

јI, јVII - средние суточные амплитуды температуры воздуха соответственно в €нваре и в июле при €сном небе.

tI,min, tVII,max, јI, јVII принимаютс€ по данным –осгидромета.

8.5. ѕриращени€ q4 и q5, —, следует определ€ть по формулам:

††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (21)

††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (22)

где r - коэффициент поглощени€ солнечной радиации материалом наружной поверхности конструкции, принимаемый по —Ќиѕ II-3-79*;

Smax - максимальное значение суммарной (пр€мой и рассе€нной) солнечной радиации, ¬т/м2, принимаемое по —Ќиѕ 23-01-99*;

k - коэффициент, принимаемый по табл. 17;

k1 - коэффициент, принимаемый по табл. 18.

“аблица 17

¬ид и ориентаци€ поверхности (поверхностей)

 оэффициент k

√оризонтальна€

1,0

¬ертикальные, ориентированные на:

 

юг

1,0

запад

0,9

восток

0,7

“аблица 18

 онструкции зданий

 оэффициент k1

ћеталлические

0,7

∆елезобетонные, бетонные, армокаменные и каменные толщиной, см:

 

до 15

0,6

от 15 до 39

0,4

св. 40

0,3

8.6. Ќачальную температуру, соответствующую замыканию конструкции или ее части в законченную систему, в теплое t0w и холодное t0c врем€ года следует определ€ть по формулам:

†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (23)

††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (24)

ѕримечание. ѕри наличии данных о календарном сроке замыкани€ конструкции, пор€дке производства работ и др. начальную температуру допускаетс€ уточн€ть в соответствии с этими данными.

8.7.  оэффициент надежности по нагрузке gt дл€ температурных климатических воздействий Dt и J следует принимать равным 1,1.

9. ѕ–ќ„»≈ Ќј√–”« »

¬ необходимых случа€х, предусматриваемых нормативными документами или устанавливаемых в зависимости от условий возведени€ и эксплуатации сооружений, следует учитывать прочие нагрузки, не включенные в насто€щие нормы (специальные технологические нагрузки; влажностные и усадочные воздействи€; ветровые воздействи€, вызывающие аэродинамически неустойчивые колебани€ типа галопировани€, бафтинга).

10. ѕ–ќ√»Ѕџ » ѕ≈–≈ћ≈ў≈Ќ»я

Ќормы насто€щего раздела устанавливают предельные прогибы и перемещени€ несущих и ограждающих конструкций зданий и сооружений при расчете по второй группе предельных состо€ний независимо от примен€емых строительных материалов.

Ќормы не распростран€ютс€ на сооружени€ гидротехнические, транспорта, атомных электростанций, а также опор воздушных линий электропередачи, открытых распределительных устройств и антенных сооружений св€зи.

ќЅў»≈ ” ј«јЌ»я

10.1. ѕри расчете строительных конструкций по прогибам (выгибам) и перемещени€м должно быть выполнено условие

†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (25)

где f - прогиб (выгиб) и перемещение элемента конструкции (или конструкции в целом), определ€емые с учетом факторов, вли€ющих на их значени€, в соответствии с пп. 1-3 рекомендуемого приложени€ 6;

fu - предельный прогиб (выгиб) и перемещение, устанавливаемые насто€щими нормами.

–асчет необходимо производить исход€ из следующих требований:

а) технологических (обеспечение условий нормальной эксплуатации технологического и подъемно-транспортного оборудовани€, контрольно-измерительных приборов и т.д.);

б) конструктивных (обеспечение целостности примыкающих друг к другу элементов конструкций и их стыков, обеспечение заданных уклонов);

в) физиологических (предотвращение вредных воздействий и ощущений дискомфорта при колебани€х);

г) эстетико-психологических (обеспечение благопри€тных впечатлений от внешнего вида конструкций, предотвращение ощущени€ опасности).

 аждое из указанных требований должно быть выполнено при расчете независимо от других.

ќграничени€ колебаний конструкций следует устанавливать в соответствии с нормативными документами п. 4 рекомендуемого приложени€ 6.

10.2. –асчетные ситуации, дл€ которых следует определ€ть прогибы и перемещени€, соответствующие им нагрузки, а также требовани€, касающиес€ строительного подъема, приведены в п. 5 рекомендуемого приложени€ 6.

10.3. ѕредельные прогибы элементов конструкций покрытий и перекрытий, ограничиваемые исход€ из технологических, конструктивных и физиологических требований, следует отсчитывать от изогнутой оси, соответствующей состо€нию элемента в момент приложени€ нагрузки, от которой вычисл€етс€ прогиб, а ограничиваемые исход€ из эстетико-психологических требований - от пр€мой, соедин€ющей опоры этих элементов (см. также п. 7 рекомендуемого приложени€ 6).

10.4. ѕрогибы элементов конструкций не ограничиваютс€ исход€ из эстетико-психологических требований, если не ухудшают внешний вид конструкций (например, мембранные покрыти€, наклонные козырьки, конструкции с провисающим или приподн€тым нижним по€сом) или если элементы конструкций скрыты от обзора. ѕрогибы не ограничиваютс€ исход€ из указанных требований и дл€ конструкций перекрытий и покрытий над помещени€ми с непродолжительным пребыванием людей (например, трансформаторных подстанций, чердаков).

ѕримечание. ƒл€ всех типов покрытий целостность кровельного ковра следует обеспечивать, как правило, конструктивными меропри€ти€ми (например, использованием компенсаторов, созданием неразрезности элементов покрыти€), а не повышением жесткости несущих элементов.

10.5.  оэффициент надежности по нагрузке дл€ всех учитываемых нагрузок и коэффициент динамичности дл€ нагрузок от погрузчиков, электрокаров, мостовых и подвесных кранов следует принимать равными единице.

 оэффициенты надежности по ответственности необходимо принимать в соответствии с об€зательным приложением 7.

10.6. ƒл€ элементов конструкций зданий и сооружений, предельные прогибы и перемещени€ которых не оговорены насто€щим и другими нормативными документами, вертикальные и горизонтальные прогибы и перемещени€ от посто€нных, длительных и кратковременных нагрузок не должны превышать 1/150 пролета или 1/75 вылета консоли.

¬≈–“» јЋ№Ќџ≈ ѕ–≈ƒ≈Ћ№Ќџ≈ ѕ–ќ√»Ѕџ ЁЋ≈ћ≈Ќ“ќ¬  ќЌ—“–” ÷»…

10.7. ¬ертикальные предельные прогибы элементов конструкций и нагрузки, от которых следует определ€ть прогибы, приведены в табл. 19. “ребовани€ к зазорам между смежными элементами приведены в п. 6 рекомендуемого приложени€ 6.

“аблица 19

Ёлементы конструкций

ѕредъ€вл€емые требовани€

¬ертикальные предельные прогибы fu

Ќагрузки дл€ определени€ вертикальных прогибов

1. Ѕалки крановых путей под мостовые и подвесные краны, управл€емые:

 

 

 

с пола, в том числе тельферы (тали)

“ехнологические

l/250

ќт одного крана

из кабины при группах режимов работы (по √ќ—“ 25546-82):

‘изиологические и технологические

 

 

1 -6 

 

l/400

“о же

 

l/500

Ђ

 

l/600

Ђ

2. Ѕалки, фермы, ригели, прогоны, плиты, настилы (включа€ поперечные ребра плит и настилов):

 

 

 

а) покрытий и перекрытий, открытых дл€ обзора, при пролете l, м:

Ёстетико-психологические

 

ѕосто€нные и временные длительные

l £ 1

 

l/120

 

l = 3

 

l/150

 

l = 6

 

l/200

 

l = 24 (12)

 

l/250

 

l ³ 36 (24)

 

l/300

 

б) покрытий и перекрытий при наличии перегородок под ними

 онструктивные

ѕринимаютс€ в соответствии с п. 6 рекомендуемого приложени€ 6

ѕривод€щие к уменьшению зазора между несущими элементами конструкций и перегородками, расположенными под элементами

в) покрытий и перекрытий при наличии на них элементов, подверженных растрескиванию (ст€жек, полов, перегородок)

Ђ

l/150

ƒействующие после выполнени€ перегородок, полов, ст€жек

г) покрытий и перекрытий при наличии тельферов (талей), подвесных кранов, управл€емых:

 

 

 

с пола

“ехнологические

l/300 или а/150 (меньшее из двух)

¬ременные с учетом нагрузки от одного крана или тельфера (тали) на одном пути

из кабины

‘изиологические

l/400 или а/200 (меньшее из двух)

ќт одного крана или тельфера (тали) на одном пути

д) перекрытий, подверженных действию:

‘изиологические и технологические

 

 

перемещаемых грузов, материалов, узлов и элементов оборудовани€ и других подвижных нагрузок (в том числе при безрельсовом напольном транспорте)

 

l/350

0,7 полных нормативных значений временных нагрузок или нагрузки от одного погрузчика (более неблагопри€тное из двух)

нагрузок от рельсового транспорта:

 

 

 

узкоколейного

 

l/400

ќт одного состава вагонов (или одной напольной машины) на одном пути

ширококолейного

 

l/500

“о же

3. Ёлементы лестниц (марши, площадки, косоуры), балконов, лоджий

Ёстетико-психологические

“е же, что в поз. 2, а

‘изиологические

ќпредел€ютс€ в соответствии с п. 10.10

4. ѕлиты перекрытий, лестничные марши и площадки, прогибу которых не преп€тствуют смежные элементы

Ђ

0,7 мм

—осредоточенна€ нагрузка 1 кЌ (100 кгс) в середине пролета

5. ѕеремычки и навесные стеновые панели над оконными и дверными проемами (ригели и прогоны остеклени€)

 онструктивные

l/200

ѕривод€щие к уменьшению зазора между несущими элементами и оконным или дверным заполнением, расположенным под элементами

Ёстетико-психологические

“е же, что в поз. 2, а

_____________

ќбозначени€, прин€тые в табл. 19:

l - расчетный пролет элемента конструкции;

а - шаг балок или ферм, к которым креп€тс€ подвесные крановые пути.

ѕримечани€: 1. ƒл€ консоли вместо l следует принимать удвоенный ее вылет.

2. ƒл€ промежуточных значений l в поз. 2, а предельные прогибы следует определ€ть линейной интерпол€цией, учитыва€ требовани€ п. 7 рекомендуемого приложени€ 6.

3. ¬ поз. 2, а цифры, указанные в скобках, следует принимать при высоте помещений до 6 м включительно.

4. ќсобенности вычислени€ прогибов по поз. 2, г указаны в п. 8 рекомендуемого приложени€ 6.

5. ѕри ограничении прогибов эстетико-психологическими требовани€ми допускаетс€ пролет l принимать равным рассто€нию между внутренними поверхност€ми несущих стен (или колонн).

10.8. –ассто€ние (зазор) от верхней точки тележки мостового крана до нижней точки прогнутых несущих конструкций покрытий (или предметов, прикрепленных к ним) должно быть не менее 100 мм.

10.9. ѕрогибы элементов покрытий должны быть такими, чтобы, несмотр€ на их наличие, был обеспечен уклон кровли не менее 1/200 в одном из направлений (кроме случаев, оговоренных в других нормативных документах).

10.10. ѕредельные прогибы элементов перекрытий (балок, ригелей, плит), лестниц, балконов, лоджий, помещений жилых и общественных зданий, а также бытовых помещений производственных зданий, исход€ из физиологических требований, следует определ€ть по формуле

†††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††††† (26)

где g - ускорение свободного падени€;

р - нормативное значение нагрузки от людей, возбуждающих колебани€, принимаемое по табл. 20;

р1 - пониженное нормативное значение нагрузки на перекрыти€, принимаемое по табл. 3 и 20;

q - нормативное значение нагрузки от веса рассчитываемого элемента и опирающихс€ на него конструкций;

п - частота приложени€ нагрузки при ходьбе человека, принимаема€ по табл. 20;

b - коэффициент, принимаемый по табл. 20.

“аблица 20

ѕомещени€, принимаемые по табл. 3

p, кѕа (кгс/м2)

p1, кѕа (кгс/м2)

n, √ц

b

ѕоз. 1, 2, кроме классных и бытовых;

поз. 3, 4,а, 9,б, 10,б

0,25 (25)

ѕринимаетс€ по табл. 3

1,5

ѕоз. 2 - классные и бытовые;

поз. 4, б-г, кроме танцевальных;

поз. 9,а, 10,а, 12, 13

0,5 (50)

“о же

1,5

ѕоз. 4 - танцевальные;

поз. 6, 7

1,5 (150)

0,2 (20)

2,0

50

_____________

ќбозначени€, прин€тые в табл. 20:

Q - вес одного человека, принимаемый равным 0,8 кЌ (80 кгс);

a - коэффициент, принимаемый равным 1,0 дл€ элементов, рассчитываемых по балочной схеме, 0,5 - а остальных случа€х (например, при опирании плит по трем или четырем сторонам);

а - шаг балок, ригелей, ширина плит (настилов), м;

l - расчетный пролет элемента конструкции, м.

ѕрогибы следует определ€ть от суммы нагрузок yј1p + р1 + q, где yA1 - коэффициент, определ€емый по формуле (1).

√ќ–»«ќЌ“јЋ№Ќџ≈ ѕ–≈ƒ≈Ћ№Ќџ≈ ѕ–ќ√»Ѕџ  ќЋќЌЌ » “ќ–ћќ«Ќџ’  ќЌ—“–” ÷»… ќ“  –јЌќ¬џ’ Ќј√–”«ќ 

10.11. √оризонтальные предельные прогибы колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами, крановых эстакад, а также балок крановых путей и тормозных конструкций (балок или ферм), следует принимать по табл. 21, но не менее 6 мм.

ѕрогибы следует провер€ть на отметке головки крановых рельсов от сил торможени€ тележки одного крана, направленных поперек кранового пути, без учета крена фундаментов.

“аблица 21

√руппы режимов работы кранов

ѕредельные прогибы fu

колонн

балок крановых путей и тормозных конструкций, зданий и крановых эстакад (крытых и открытых)

зданий и крытых крановых эстакад

открытых крановых эстакад

1  - 3 

h/500

h/1500

l/500

4  - 6 

h/1000

h/2000

l/1000

7  - 8 

h/2000

h/2500

l/2000

_____________

ќбозначени€, прин€тые в табл. 21:

h - высота от верха фундамента до головки кранового рельса (дл€ одноэтажных зданий и крытых и открытых крановых эстакад) или рассто€ние от оси ригел€ перекрыти€ до головки кранового рельса (дл€ верхних этажей многоэтажных зданий);

l - расчетный пролет элемента конструкции (балки).

10.12. √оризонтальные предельные сближени€ крановых путей открытых эстакад от горизонтальных и внецентренно приложенных вертикальных нагрузок от одного крана (без учета крена фундаментов), ограничиваемые исход€ из технологических требований, следует принимать равными 20 мм.

√ќ–»«ќЌ“јЋ№Ќџ≈ ѕ–≈ƒ≈Ћ№Ќџ≈ ѕ≈–≈ћ≈ў≈Ќ»я » ѕ–ќ√»Ѕџ  ј– ј—Ќџ’ «ƒјЌ»…, ќ“ƒ≈Ћ№Ќџ’ ЁЋ≈ћ≈Ќ“ќ¬  ќЌ—“–” ÷»… » ќѕќ–  ќЌ¬≈…≈–Ќџ’ √јЋ≈–≈… ќ“ ¬≈“–ќ¬ќ… Ќј√–”« »,  –≈Ќј ‘”Ќƒјћ≈Ќ“ќ¬ » “≈ћѕ≈–ј“”–Ќџ’  Ћ»ћј“»„≈— »’ ¬ќ«ƒ≈…—“¬»…

10.13. √оризонтальные предельные перемещени€ каркасных зданий, ограничиваемые исход€ из конструктивных требований (обеспечение целостности заполнени€ каркаса стенами, перегородками, оконными и дверными элементами), приведены в табл. 22. ”казани€ по определению перемещений приведены в п. 9 рекомендуемого приложени€ 6.

10.14. √оризонтальные перемещени€ каркасных зданий следует определ€ть, как правило, с учетом крена (поворота) фундаментов. ѕри этом нагрузки от веса оборудовани€, мебели, людей, складируемых материалов и изделий следует учитывать только при сплошном равномерном загружении всех перекрытий многоэтажных зданий этими нагрузками (с учетом их снижени€ в зависимости от числа этажей), за исключением случаев, при которых по услови€м нормальной эксплуатации предусматриваетс€ иное загружение.

 рен фундаментов следует определ€ть с учетом ветровой нагрузки, принимаемой в размере 30 % нормативного значени€.

ƒл€ зданий высотой до 40 м (и опор конвейерных галерей любой высоты), расположенных в ветровых районах I-IV, крен фундаментов, вызываемый ветровой нагрузкой, допускаетс€ не учитывать.

“аблица 22

«дани€, стены и перегородки

 репление стен и перегородок к каркасу здани€

ѕредельные перемещени€ fu

1. ћногоэтажные здани€

Ћюбое

h/500

2. ќдин этаж многоэтажных зданий:

ѕодатливое

hs/300

а) стены и перегородки из кирпича, гипсобетона, железобетонных панелей

∆есткое

hs/500

б) стены, облицованные естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи)

Ђ

hs/700

3. ќдноэтажные здани€ (с самонесущими стенами) высотой этажа hs, м:

ѕодатливое

 

hs £ 6

 

hs/150

hs = 15

 

hs/200

hs ³ 30

 

hs/300

_____________

ќбозначени€, прин€тые в табл. 22:

h - высота многоэтажных зданий, равна€ рассто€нию от верха фундамента до оси ригел€ покрыти€;

hs - высота этажа в одноэтажных здани€х, равна€ рассто€нию от верха фундамента до низа стропильных конструкций; в многоэтажных здани€х: дл€ нижнего этажа - равна€ рассто€нию от верха фундамента до оси ригел€ перекрыти€; дл€ остальных этажей - равна€ рассто€нию между ос€ми смежных ригелей.

ѕримечани€: 1. ƒл€ промежуточных значений hs (по поз. 3) горизонтальные предельные перемещени€ следует определ€ть линейной интерпол€цией.

2. ƒл€ верхних этажей многоэтажных зданий, проектируемых с использованием элементов покрытий одноэтажных зданий, горизонтальные предельные перемещени€ следует принимать такими же, как дл€ одноэтажных зданий. ѕри этом высота верхнего этажа hs принимаетс€ от оси ригел€ междуэтажного перекрыта€ до низа стропильных конструкций.

3.   податливым креплени€м относ€тс€ креплени€ стен или перегородок к каркасу, не преп€тствующие смещению каркаса (без передачи на стены или перегородки усилий, способных вызвать повреждени€ конструктивных элементов); к жестким - креплени€, преп€тствующие взаимным смещени€м каркаса, стен или перегородок.

4. ƒл€ одноэтажных зданий с навесными стенами (а также при отсутствии жесткого диска покрыти€) и многоэтажных этажерок предельные перемещени€ допускаетс€ увеличивать на 30 % (но принимать не более hs/150).

10.15. √оризонтальные перемещени€ бескаркасных зданий от ветровых нагрузок не ограничиваютс€, если их стены, перегородки и соедин€ющие элементы рассчитаны на прочность и трещиностойкость.

10.16. √оризонтальные предельные прогибы стоек и ригелей фахверка, а также навесных стеновых панелей от ветровой нагрузки, ограничиваемые исход€ из конструктивных требований, следует принимать равными l/200, где l - расчетный пролет стоек или панелей.

10.17. √оризонтальные предельные прогибы опор конвейерных галерей от ветровых нагрузок, ограничиваемые исход€ из технологических требований, следует принимать равными h/250, где h - высота опор от верха фундамента до низа ферм или балок.

10.18. √оризонтальные предельные прогибы колонн (стоек) каркасных зданий от температурных климатических и усадочных воздействии следует принимать равными:

hs/150 - при стенах и перегородках из кирпича, гипсобетона, железобетона и навесных панелей,

hs/200 - при стенах, облицованных естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи), где hs - высота этажа, а дл€ одноэтажных зданий с мостовыми кранами - высота от верха фундамента до низа балок кранового пути.

ѕри этом температурные воздействи€ следует принимать без учета суточных колебаний температур наружного воздуха и перепада температур от солнечной радиации.

ѕри определении горизонтальных прогибов от температурных климатических и усадочных воздействий их значени€ не следует суммировать с прогибами от ветровых нагрузок и от крена фундаментов.

ѕ–≈ƒ≈Ћ№Ќџ≈ ¬џ√»Ѕџ ЁЋ≈ћ≈Ќ“ќ¬ ћ≈∆ƒ”Ё“ј∆Ќџ’ ѕ≈–≈ –џ“»… ќ“ ”—»Ћ»… ѕ–≈ƒ¬ј–»“≈Ћ№Ќќ√ќ ќЅ∆ј“»я

10.19. ѕредельные выгибы fu элементов междуэтажных перекрытий, ограничиваемые исход€ из конструктивных требований, следует принимать равными 15 мм при l £ 3 м и 40 мм - при l ³ 12 м (дл€ промежуточных значений l предельные выгибы следует определ€ть линейной интерпол€цией).

¬ыгибы f следует определ€ть от усилий предварительного обжати€, собственного веса элементов перекрытий и веса пола.

ѕ–»Ћќ∆≈Ќ»≈ 1
—правочное

ћќ—“ќ¬џ≈ » ѕќƒ¬≈—Ќџ≈  –јЌџ –ј«Ќџ’ √–”ѕѕ –≈∆»ћќ¬ –јЅќ“џ (ѕ–»ћ≈–Ќџ… ѕ≈–≈„≈Ќ№)

 раны

√руппы режимов работы

”слови€ использовани€

–учные всех видов

1  - 3 

Ћюбые

— приводными подвесными тал€ми, в том числе с навесными захватами

–емонтные и перегрузочные работы ограниченной интенсивности

— лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами

ћашинные залы электростанций, монтажные работы, перегрузочные работы ограниченной интенсивности

— лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами

4  - 6 

ѕерегрузочные работы средней интенсивности, технологические работы в механических цехах, склады готовых изделий предпри€тий строительных материалов, склады металлосбыта

— грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные

—мешанные склады, работа с разнообразными грузами

ћагнитные

—клады полуфабрикатов, работа с разнообразными грузами

«акалочные, ковочные, штыревые, литейные

÷ехи металлургических предпри€тий

— грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные

—клады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при работе в одну или две смены)

— лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами

“ехнологические краны при круглосуточной работе

“раверсные, мульдогрейферные, мульдозавалочные, дл€ раздевани€ слитков, копровые, ваграночные, колодцевые

÷ехи металлургических предпри€тий

ћагнитные

÷ехи и склады металлургических предпри€тий, крупные металлобазы с однородными грузами

— грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные

—клады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при круглосуточной работе)

ѕ–»Ћќ∆≈Ќ»≈ 2
ќб€зательное

Ќј√–”« ј ќ“ ”ƒј–ј  –јЌј ќ “”ѕ» ќ¬џ… ”ѕќ–

Ќормативное значение горизонтальной нагрузки F, кЌ, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определ€ть по формуле

где v - скорость передвижени€ крана в момент удара, принимаема€ равной половине номинальной, м/с;

f - возможна€ наибольша€ осадка буфера, принимаема€ равной 0,1 м дл€ кранов с гибким подвесом груза грузоподъемностью не более 50 т групп режимов работы 1 -7  и 0,2 м - в остальных случа€х;

m - приведенна€ масса крана, определ€ема€ по формуле

здесь mb - масса моста крана, т;

тc - масса тележки, т;

тq - грузоподъемность крана, т;

k - коэффициент; k = 0 - дл€ кранов с гибким подвесом; k = 1 - дл€ кранов с жестким подвесом груза;

l - пролет крана, м;

l1 - приближение тележки, м.

–асчетное значение рассматриваемой нагрузки с учетом коэффициента надежности по нагрузке gt (см. п. 4.8) принимаетс€ не более предельных значений, указанных в следующей таблице:

 раны

ѕредельные значени€ нагрузок F, кЌ (тс)

ѕодвесные (ручные и электрические) и мостовые ручные

10 (1)

Ёлектрические мостовые:

 

общего назначени€ групп режимов работы 1 -3 

50 (5)

общего назначени€ и специальные групп режимов работы 4 -7 , а также литейные

150 (15)

специальные группы режима работы 8  с подвесом груза:

 

гибким

250 (25)

жестким

500 (50)

ѕ–»Ћќ∆≈Ќ»≈ 3*
ќб€зательное

—’≈ћџ —Ќ≈√ќ¬џ’ Ќј√–”«ќ  »  ќЁ‘‘»÷»≈Ќ“џ m

Ќомер схемы

ѕрофили покрытий и схемы снеговых нагрузок

 оэффициент m и область применени€ схем

1

«дани€ с односкатными и двускатными покрыти€ми

 

m = 1 при a £ 25;

m = 0 Ђ a ³ 60.

¬арианты 2 и 3 следует учитывать дл€ зданий с двускатными покрыти€ми (профиль б), при этом вариант 2 - при 20 £ a £ 30; вариант 3 - при 10 £ a £ 30 только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрыти€

2

«дани€ со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрыти€ми

m1 = cos 1,8a; m2 = 2,4 sin 1,4a, где a - уклон покрыти€, град

2¢

ѕокрыти€ в виде стрельчатых арок

ѕри b ³ 15 необходимо использовать схему 1, б, принима€ l = l, при b < 15 - схему 2

3

«дани€ с продольными фонар€ми закрытыми сверху

но не более:

4,0 - дл€ ферм и балок при нормативном значении веса покрыти€ 1,5 кѕа и менее;

2,5 - дл€ ферм и балок при нормативном значении веса покрыти€ свыше 1,5 кѕа;

2,0 - дл€ железобетонных плит пролетом свыше 6 м и менее и дл€ стального профилированного настила;

2,5 - дл€ железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а также дл€ прогонов независимо от пролета;

bl = hl, но не более b.

ѕри определении нагрузки у торца фонар€ дл€ зоны B значение коэффициента m в обоих вариантах следует принимать равным 1,0

ѕримечани€: 1. —хемы вариантов 1, 2 следует также примен€ть дл€ двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонар€ми в середине зданий.

2. ¬ли€ние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать.

3. ƒл€ плоских скатов при b > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонар€, как у перепадов (см. схему 8)

3¢

«дани€ с продольными фонар€ми, открытыми сверху

«начени€ b(b1, b2) и m следует определ€ть в соответствии с указани€ми к схеме 8; пролет l принимаетс€ равным рассто€нию между верхними кромками фонарей

4

Ўедовые покрыти€

—хемы следует примен€ть дл€ шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли

5

ƒвух- и многопролетные здани€ с двускатными покрыти€ми

¬ариант 2 следует учитывать при a ³ 15

6

ƒвух- и многопролетные здани€ со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрыти€ми

¬ариант 2 следует учитывать при

ƒл€ железобетонных плит покрытий значени€ коэффициентов m следует принимать не более 1,4

7

ƒвух- и многопролетные здани€ с двускатными и сводчатыми покрыти€ми с продольным фонарем

 оэффициент m следует принимать дл€ пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, дл€ пролетов без фонар€ - с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6.

ƒл€ плоских двускатных (a < 15) и сводчатых покрытий при l > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)

8

«дани€ с перепадом высоты

—неговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами 1-7, а на нижнее - в двух вариантах: по схемам 1-7 и схеме 8 (дл€ зданий - профиль Ђаї, дл€ навесов - профиль Ђбї).

 оэффициент m следует принимать равным:

где h - высота перепада, м, отсчитываема€ от карниза верхнего покрыти€ до кровли нижнего и при значении более 8 м, принимаема€ при определении m равной 8 м;

l¢1; l¢2 - длины участков верхнего (l¢1) и нижнего (l¢2) покрыти€, с которых переноситс€ снег в зону перепада высот, м; их следует принимать:

дл€ покрыти€ без продольных фонарей или с поперечными фонар€ми -

дл€ покрыти€ с продольными фонар€ми -

(при этом l¢1 и l¢2 следует принимать не менее 0).

т1; m2 - доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значени€ дл€ верхнего (т1) и нижнего (m2) покрытий следует принимать в зависимости от их профил€:

0,4 - дл€ плоского покрыти€ с a £ 20, сводчатого с f/l £ 1/8;

0,3 - дл€ плоского покрыти€ с a > 20, сводчатого с f/l > 1/8 и покрытий с поперечными фонар€ми.

ƒл€ пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т2 следует принимать:

т2 = 0,5 k1 k2 k3, но не менее 0,1, где (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k2 = 1); но не менее 0,3 (а - в м; b, j - в град).

ƒлину зоны повышенных снегоотложений b следует принимать равной:

при b = 2h, но не более 16 м;

при но не более 5h и не более 16 м.

 оэффициенты m, принимаемые дл€ расчетов (показанные на схемах дл€ двух вариантов), не должны превышать:

(где h - в м; s0 - в кѕа);

4 - если нижнее покрытие €вл€етс€ покрытием здани€;

6 - если нижнее покрытие €вл€етс€ навесом.  оэффициент m1 следует принимать:

m1 = 1 - 2m2.

ѕримечани€: 1. ѕри d1 (d2) > 12 м значение m дл€ участка перепада длиной d1 (d2) следует определ€ть без учета вли€ни€ фонарей на повышенном (пониженном) покрытии.

2. ≈сли пролеты верхнего (нижнего) покрыти€ имеют разный профиль, то при определении m необходимо принимать соответствующее значение т1 (т2) дл€ каждого пропета в пределах l¢1 (l¢2).

3. ћестную нагрузку у перепада не следует учитывать, если высота перепада, м, между двум€ смежными покрыти€ми менее (где s0 - в кѕа)

9

«дани€ с двум€ перепадами высоты

—неговую нагрузку на верхние и нижние покрыти€ следует принимать по схеме 8. «начени€ m1, b1, m2, b2 следует определ€ть дл€ каждого перепада независимо, принима€:

т1 и т2 в схеме 9 (при определении нагрузок возле перепадов h1 и h2) соответствующими т1 в схеме 8 и m3 (дол€ снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим т2 в схеме 8. ѕри этом:

10

ѕокрытие с парапетами

—хему следует примен€ть при

(h - в м; s0 - в кѕа);

но не более 3

11

”частки покрытий, примыкающие к возвышающимс€ над кровлей вентил€ционным шахтам и другим надстройкам

—хема относитс€ к участкам с надстройками с диагональю основани€ не более 15 м.

¬ зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрыти€, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагопри€тное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле b).

 оэффициент m, посто€нный в пределах указанной зоны, следует принимать равным:

1,0 при d £ 1,5 м;

но не менее 1,0 и не более:

1,5 при 1,5 < d £ 5 м;

2,0 Ђ 5 < d £ 10 м;

2,5 Ђ 10 < d £ 5 м;

b1 = 2h, но не более 2d

12

¬ис€чие покрыти€ цилиндрической формы

m1 = 1,0;


ѕ–»Ћќ∆≈Ќ»≈ 4
ќб€зательное

—’≈ћџ ¬≈“–ќ¬џ’ Ќј√–”«ќ  » јЁ–ќƒ»Ќјћ»„≈— »≈  ќЁ‘‘»÷»≈Ќ“џ

Ќомер схемы

—хемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок

ќпределение аэродинамических коэффициентов с

ѕримечани€

1

ќтдельно сто€щие плоские сплошные конструкции.

 

-

¬ертикальные и отклон€ющиес€ от вертикальных не более чем на 15 поверхности:

 

наветренные

се = +0,8

подветренные

се = -0,6

2

«дани€ с двускатными покрыти€ми

 

 

 оэффициент

a, град

«начени€ се1, се2 при , равном

 

0

0,5

1

³ 2

 

се1

0

0

-0,6

-0,7

-0,8

1. ѕри ветре перпендикул€рном торцу зданий, дл€ всей поверхности покрыти€ се = -0,7.

20

+0,2

-0,4

-0,7

-0,8

40

+0,4

+0,3

-0,2

-0,4

60

+0,8

+0,8

+0,8

+0,8

се2

£ 60

-0,4

-0,4

-0,5

-0,8

2. ѕри определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9

 

 

 

 

 

 

 

 

«начени€ се3 при , равном

 

 

£ 0,5

1

³ 2

 

 

£ 1

-0,4

-0,5

-0,6

 

 

³ 2

-0,5

-0,6

-0,6

 

 

 

 

 

 

 

 

3

«дани€ со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрыти€ми

 

1. —м. примеч. 1 к схеме 2.

2. ѕри определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9

 оэффициент

«начени€ се1, се2 при , равном

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

се1

0

+0,1

+0,2

+0,4

+0,6

+0,7

0,2

-0,2

-0,1

+0,2

+0,5

+0,7

³ 1

-0,8

-0,7

+0,3

+0,3

+0,7

се2

ѕроизвольное

-0,8

-0,9

-1

-1,1

-1,2

«начение се3 принимаетс€ по схеме 2

4

«дани€ с продольным фонарем

 оэффициенты се1, се2 и се3 следует определ€ть в соответствии с указани€ми к схеме 2

1. ѕри расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветробойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивлени€ системы Ђфонарь-щитыї принимаетс€ равным 1,4.

2. ѕри определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9

5

«дани€ с продольными фонар€ми

ƒл€ покрыти€ здани€ на участке ј¬ коэффициенты се следует принимать по схеме 4.

ƒл€ фонарей участка ¬— при l £ 2сх = 0,2; при 2 £ l £ 8 дл€ каждого фонар€ сх = 0,1l; при l > 8сх = 0,8, здесь .

ƒл€ остальных участков покрыти€ се = -0,5

1. ƒл€ наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давлени€ следует определ€ть в соответствии с указани€ми к схеме 2.

2. ѕри определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9

6

«дани€ с продольными фонар€ми различной высоты

 оэффициенты с¢е1, с¢¢е2 и с¢е3 следует определ€ть в соответствии с указани€ми к схеме 2, где при определении се1 за h1 необходимо принимать высоту наветренной стены здани€.

ƒл€ участка ј¬ се следует определ€ть так же, как дл€ участка ¬— схемы 5, где за h1 Ц h2 необходимо принимать высоту фонар€

—м. примеч. 1 и 2 к схеме 5

7

«дани€ с шедовыми покрыти€ми

ƒл€ участка ј¬ се следует определ€ть в соответствии с указани€ми к схеме 2.

ƒл€ участка ¬— се = -0,5

1. —илу трени€ необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом сf = 0,04.

2. —м. примеч. 1 и 2 к схеме 5

8

«дани€ с зенитными фонар€ми

ƒл€ наветренного фонар€ коэффициент се следует определ€ть в соответствии с указани€ми к схеме 2, дл€ остальной части покрыти€ Ц как дл€ участка ¬— схемы 5

—м. примеч. 1 и 2 к схеме 5

9

«дани€, посто€нно открытые с одной стороны

 

ѕри m £ 5 %сi1 = сi2 = ±0,2; при m ³ 30 %сi1 следует принимать равным сi3, определенному в соответствии с указани€ми к схеме 2; сi2 = ±0,8

1.  оэффициенты се на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указани€ми к схеме 2.

2. ѕроницаемость ограждени€ m следует определ€ть как отношение суммарной площади имеющихс€ в нем проемов к полной площади ограждени€. ƒл€ герметичного здани€ следует принимать сi = 0. ¬ здани€х, указанных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давлени€ на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0,2w0, но не менее 0,1 кѕа (10 кгс/м2).

3. ƒл€ каждой стены здани€ как Ђплюсї или Ђминусї дл€ коэффициента сi1 при m £ 5 % следует определ€ть исход€ из услови€ реализации наиболее неблагопри€тного варианта нагружени€.

10

”ступы зданий при a < 15

ƒл€ участка D ce = 0,7. ƒл€ участка ¬— ce следует определ€ть линейной интерпол€цией значений, принимаемых в точках ¬ и .  оэффициенты се1 и се3 на участке ј¬ следует принимать в соответствии с указани€ми к схеме 2 (где b и l Ц размеры в плане всего здани€).

ƒл€ вертикальных поверхностей коэффициент ce необходимо определ€ть в соответствии с указани€ми к схемам 1 и 2

-

11

Ќавесы

“ип схемы

a, град

«начени€ коэффициентов

1.  оэффициенты се1, се2, се3, се4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов.

ƒл€ отрицательных значений се1, се2, се3, се4 направление давлени€ на схемах следует измен€ть на противоположное.

2. ƒл€ навесов с волнистыми покрыти€ми сf = 0,04

се1

се2

се3

се4

I

10

+0,5

-1,3

-1,1

0

20

+1,1

0

0

-0,4

30

+2,1

+0,9

+0,6

0

II

10

0

-1,1

-1,5

0

20

+1,5

+0,5

0

0

30

+2

+0,8

+0,4

+0,4

III

10

+1,4

+0,4

-

-

20

+1,8

+0,5

-

-

30

+2,2

+0,6

-

-

IV

10

+1,3

+0,2

-

-

20

+1,4

+0,3

-

-

30

+1,6

+0,4

-

-

 

12 а

—фера

 

b, град

0

15

30

45

60

75

90

1.  оэффициенты се приведены при Re > 4×105.

2. ѕри определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 следует принимать b = = 0,7d

се

+1,0

+0,8

+0,4

-0,2

-0,8

-1,2

-1,25

ѕродолжение

b, град

105

120

135

150

175

180

се

-1,0

-0,6

-0,2

+0,2

+0,3

+0,4

сх = 1,3 при Re < 105;

сх = 0,6 при 2×105 £ Re 3×105;

сх = 0,2 при 4×105 > Re,

где Re Ц число –ейнольдса;

;

Ц диаметр сферы, м;

- определ€етс€ в соответствии с п. 6.4, ѕа;

- определ€етс€ в соответствии с п. 6.5;

- рассто€ние, м, от поверхности земли до центра сферы;

- определ€етс€ в соответствии с п. 6.11

12 б

—ооружени€ с круговой цилиндрической поверхностью

,

где = 1 при > 0;

1. Re следует определ€ть по формуле к схеме 12 а, принима€ z = h1.

2. ѕри определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 следует принимать:

b = 0,7d;

h = h1 + 0,7f

3.  оэффициент сi следует учитывать при опущенном покрытии (Ђплавающа€ кровл€ї), а также при отсутствии его

0,2

0,5

1

2

5

10

25

при < 0

0,8

0,9

0,95

1,0

1,1

1,15

1,2

- необходимо принимать при Re > 4×105 по графику:

 

 

 

 

 

 

 

 

ѕокрытие

«начение се2 при , равном

 

 

1/6

1/3

³ 1

 

 

ѕлоское, коническое при a £ 5, сферическое при £ 0,1

-0,5

-0,6

-0,8

 

 

1/6

1/4

1/2

1

2

³ 5

сi

-0,5

-0,55

-0,7

-0,8

-0,9

-1,05

13

ѕризматические сооружени€

;

“аблица 1

1. ƒл€ стен с лоджи€ми при ветре, параллельном этим стенам, сf = 0,1; дл€ волнистых покрытий сf = 0,04.

2. ƒл€ пр€моугольных в плане зданий при l/b = 0,1 - 0,5 и b = 40 - 50 = 0,75; равнодействующа€ ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15b.

3. Re следует определ€ть по формуле к схеме 12 а, принима€ z = h1, d Ц диаметр описанной окружности.

4. ѕри определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 h Ц высота сооружени€, b Ц размер в плане по оси y.

le

5

10

20

35

50

100

¥

k

0,6

0,65

0,75

0,85

0,9

0,95

1

le необходимо определ€ть по табл. 2.

“аблица 2

le = l/2

le = l

le = 2l

¬ табл. 2 l = l/b, где l, b Ц соответственно максимальный и минимальный размеры сооружени€ или его элемента в плоскости, перпендикул€рной направлению ветра

“аблица 3

Ёскизы сечений и направлений ветра

b, град

l/b

ѕр€моугольник

0

£ 1,5

2,1

³ 3

1,6

40 - 50

£ 0,2

2,0

³ 0,5

1,7

–омб

0

£ 0,5

1,9

1

1,6

³ 2

1,1

ѕравильный треугольник

0

-

2

180

-

1,2

“аблица 4

Ёскизы сечений и направлений ветра

b, град

n (число сторон)

при Re > 4×105

ѕравильный многоугольник

ѕроизвольный

5

1,8

6 Ц 8

1,5

10

1,2

12

1,0

14

—ооружени€ и их элементы ч круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений

где k Ц определ€етс€ по табл. 1 схемы 13;

- определ€етс€ по графику:

ƒл€ проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2

1. Re следует определ€ть по формуле к схеме 12 а, принима€ z = h, d Ц диаметр сооружени€.

«начени€ D принимаютс€: дл€ дерев€нных конструкций D = 0,005 м; дл€ кирпичной кладки D = 0,01 м; дл€ бетонных и железобетонных конструкций D = 0,005 м; дл€ стальных конструкций D = 0,001 м; дл€ проводов и тросов диаметром d D = 0,01d; дл€ ребристых поверхностей с ребрами высотой b D = b.

2. ƒл€ волнистых покрытий сf = 0,04.

3. ƒл€ проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от гололеда, значение сх допускаетс€ снижать на 10 %

15

ќтдельно сто€щие плоские решетчатые конструкции

,

где - аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкций; дл€ профилей = 1,4; дл€ трубчатых элементов следует определ€ть по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать le = l (см. табл. 2 схемы 13);

јi Ц площадь проекции i-го элемента конструкции;

јk Ц площадь, ограниченна€ контуром конструкции

1. јэродинамические коэффициенты к схемам 15 Ц 17 приведены дл€ решетчатых конструкций с произвольной формой контура и

2. ¬етровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром јk.

3. Ќаправление оси х совпадает с направлением ветра и перпендикул€рно плоскости конструкции

16

–€д плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций

ƒл€ наветренной конструкции коэффициент сх1 определ€етс€ так же, как дл€ схемы 15.

ƒл€ второй и последующих конструкций

сх2 = сх1h.

ƒл€ ферм из труб при Re ³ 4×105

h = 0,95

 

1. —м. примеч. 1 Ц 3 к схеме 15.

2. Re следует определ€ть по формуле к схеме 12 а, где d Ц средний диаметр трубчатых элементов; z Ц допускаетс€ принимать равным рассто€нию от поверхности земли до верхнего по€са фермы.

3. ¬ таблице к схеме 16:

h Ц минимальный размер контура; дл€ пр€моугольных и трапециевидных ферм h Ц длина наименьшей стороны контура; дл€ круглых решетчатых конструкций h Ц их диаметр; дл€ эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h Ц длина меньшей оси;

b Ц рассто€ние между соседними фермами.

4.  оэффициент j следует определ€ть в соответствии с указани€ми к схеме 15

j

«начение h дл€ ферм из профилей и труб при Re < 4×105 и , равном

1/2

1

2

4

6

0,1

0,93

0,99

1

1

1

0,2

0,75

0,81

0,87

0,9

0,93

0,3

0,56

0,65

0,73

0,78

0,83

0,4

0,38

0,48

0,59

0,65

0,72

0,5

0,19

0,32

0,44

0,52

0,61

0,6

0

0,15

0,3

0,4

0,5

 

17

–ешетчатые башни и пространственные фермы

сf = cх (1 + h) k1,

где cх Ц определ€етс€ так же, как дл€ схемы 15;

h - определ€етс€ так же, как дл€ схемы 16.

1. —м. примеч. 1 Ц 3 к схеме 15.

2. сf относитс€ к площади контура наветренной грани.

3. ѕри направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k1 дл€ стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10 %; дл€ дерев€нных башен из составных элементов Ц увеличивать на 10 %.

Ёскизы форм контура поперечного сечени€ и направление ветра

k1

1,0

0,9

1,2

 

18

¬анты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока

схa = сх sin2 a,

где сх Ц определ€етс€ в соответствии с указани€ми к схеме 14

-

ѕ–»Ћќ∆≈Ќ»≈ 5
ќб€зательное

 ј–“џ –ј…ќЌ»–ќ¬јЌ»я “≈––»“ќ–»» ———– ѕќ  Ћ»ћј“»„≈— »ћ ’ј–ј “≈–»—“» јћ

 арта 1*

–айонирование территории –оссийской ‘едерации по весу снегового покрова

(»змененна€ редакци€. »зм. є 2).

 арта 2

–айонирование территории ———– по средней скорости ветра, м/с, за зимний период

 арта 3

–айонирование территории ———– по давлению ветра

 арта 4

–айонирование территории ———– по толщине стенки гололеда

 арта 5

–айонирование территории ———– по средней мес€чной температуре воздуха, ∞—, в €нваре

 арта 6

–айонирование территории ———– по средней мес€чной температуре воздуха, ∞—, в июле

 арта 7

–айонирование территории ———– по отклонению средней температуры воздуха наиболее холодных суток от средней мес€чной температуры, ∞—, в €нваре

–ј…ќЌ»–ќ¬јЌ»≈ “≈––»“ќ–»» ———– ѕќ ¬≈—” —Ќ≈√ќ¬ќ√ќ ѕќ –ќ¬ј » “ќЋў»Ќ≈ —“≈Ќ » √ќЋќЋ≈ƒј

(дополнение к картам 1 и 4)


ѕ–»Ћќ∆≈Ќ»≈ 6
–екомендуемое

ќѕ–≈ƒ≈Ћ≈Ќ»≈ ѕ–ќ√»Ѕќ¬ » ѕ≈–≈ћ≈ў≈Ќ»…

1. ѕри определении прогибов и перемещений следует учитывать все основные факторы, вли€ющие на их значени€ (неупругие деформации материалов, образование трещин, учет деформированной схемы, учет смежных элементов, податливость узлов сопр€жени€ и оснований). ѕри достаточном обосновании отдельные факторы можно не учитывать или учитывать приближенным способом.

2. ƒл€ конструкций из материалов, обладающих ползучестью, необходимо учитывать увеличение прогибов во времени. ѕри ограничении прогибов исход€ из физиологических требований следует учитывать только кратковременную ползучесть, про€вл€емую сразу после приложени€ нагрузки, а исход€ из технологических и конструктивных (за исключением расчета с учетом ветровой нагрузки) и эстетико-психологических требований, - полную ползучесть.

3. ѕри определении прогибов колонн одноэтажных зданий и эстакад от горизонтальных крановых нагрузок расчетную схему колонн следует принимать с учетом условий их закреплени€, счита€, что колонна:

в здани€х и крытых эстакадах не имеет горизонтального смещени€ на уровне верхней опоры (если покрытие не создает жесткого в горизонтальной плоскости диска, следует учитывать горизонтальную податливость этой опоры);

в открытых эстакадах рассматриваетс€ как консоль.

4. ѕри наличии в здани€х (сооружени€х) технологического и транспортного оборудований, вызывающих колебани€ строительных конструкций, и других источниках вибраций предельные значени€ виброперемещений, виброскорости и виброускорени€ следует принимать в соответствии с требовани€ми √ќ—“ 12.1.012-90; Ђ—анитарных норм вибрации рабочих местї и Ђ—анитарных допустимых вибраций в жилых домахї ћинздрава ———–. ѕри наличии высокоточного оборудовани€ и приборов, чувствительных к колебани€м конструкций, на которых они установлены, предельные значени€ виброперемещений, виброскорости, виброускорени€ следует определ€ть в соответствии со специальными техническими услови€ми.

5. –асчетные ситуации1, дл€ которых необходимо определ€ть прогибы и перемещени€ и соответствующие им нагрузки, следует принимать в зависимости от того, исход€ из каких требований производитс€ расчет.

_____________

1 –асчетна€ ситуаци€ - учитываемый в расчете комплекс условий, определ€ющих расчетные требовани€ к конструкци€м.

–асчетна€ ситуаци€ характеризуетс€ расчетной схемой конструкции, видами нагрузок, значени€ми коэффициентов условий работы и коэффициентов надежности, перечнем предельных состо€ний, которые следует рассматривать в данной ситуации.

≈сли расчет производитс€ исход€ из технологических требований, расчетна€ ситуаци€ должна соответствовать действию нагрузок, вли€ющих на работу технологического оборудовани€.

≈сли расчет производитс€ исход€ из конструктивных требований, расчетна€ ситуаци€ должна соответствовать действию нагрузок, которые могут привести к повреждению смежных элементов в результате значительных прогибов и перемещений.

≈сли расчет производитс€ исход€ из физиологических требований, расчетна€ ситуаци€ должна соответствовать состо€нию, св€занному с колебани€ми конструкций, и при проектировании необходимо учитывать нагрузки, вли€ющие на колебани€ конструкций, ограничиваемые требовани€ми насто€щих норм и нормативных документов, указанных в п. 4.

≈сли расчет производитс€ исход€ из эстетико-психологических требований, расчетна€ ситуаци€ должна соответствовать действию посто€нных и длительных нагрузок.

ƒл€ конструкций покрытий и перекрытий, проектируемых со строительным подъемом при ограничении прогиба эстетико-психологическими требовани€ми, определ€емый вертикальный прогиб следует уменьшать на размер строительного подъема.

6. ѕрогиб элементов покрытий и перекрытий, ограниченный исход€ из конструктивных требований, не должен превышать рассто€ни€ (зазора) между нижней поверхностью этих элементов и верхом перегородок, витражей, оконных и дверных коробок, расположенных под несущими элементами.

«азор между нижней поверхностью элементов покрытий и перекрытий и верхом перегородок, расположенных под элементами, как правило, не должен превышать 40 мм. ¬ тех случа€х, когда выполнение указанных требований св€зано с увеличением жесткости покрытий и перекрытий, необходимо конструктивными меропри€ти€ми избегать этого увеличени€ (например, размещением перегородок не под изгибаемыми балками, а р€дом с ними).

7. ѕри наличии между стенами капитальных перегородок (практически такой же высоты, как и стены) значени€ l в поз. 2, а табл. 19 следует принимать равными рассто€ни€м между внутренними поверхност€ми несущих стен (или колонн) и этими перегородками (или между внутренними поверхност€ми перегородок, черт. 4).

„ерт. 4. —хемы дл€ определени€ значений l (l1, l2, l3) при наличии между стенами капитальных перегородок

а - одной в пролете; б - двух в пролете; 1 - несущие стены (или колонны); 2 - капитальные перегородки; 3 - перекрытие (покрытие) до приложени€ нагрузки; 4 - перекрытие (покрытие) после приложени€ нагрузки; 5 - линии отсчета прогибов; 6 - забор

8. ѕрогибы стропильных конструкций при наличии подвесных крановых путей (см. табл. 19, поз. 2, г) следует принимать как разность между прогибами f1 и f2 смежных стропильных конструкций (черт. 5).

9. √оризонтальные перемещени€ каркаса следует определ€ть в плоскости стен и перегородок, целостность которых должна быть обеспечена.

ѕри св€зевых каркасах многоэтажных зданий высотой более 40 м перекос этажных €чеек, примыкающих к диафрагмам жесткости, равный f1/hs + f2/l (черт. 6), не должен превышать (см. табл. 22); 1/300 дл€ поз. 2, 1/500 - дл€ поз. 2, а и 1/700 - дл€ поз. 2, б.

„ерт. 5. —хема дл€ определени€ прогибов стропильных конструкций при наличии подвесных крановых путей

1 - стропильные конструкции, 2 - балка подвесного кранового пути; 3 - подвесной кран; 4 - исходное положение стропильных конструкций; f1 - прогиб наиболее нагруженной стропильной конструкции; f2 - прогибы смежных с наиболее нагруженной стропильных конструкций

„ерт. 6. —хема перекоса этажных €чеек 2, примыкающих к диафрагмам жесткости 1 в здани€х со св€зевым каркасом (пунктиром показана исходна€ схема каркаса до приложени€ нагрузки)

ѕ–»Ћќ∆≈Ќ»≈ 7*
ќб€зательное

”„≈“ ќ“¬≈“—“¬≈ЌЌќ—“» «ƒјЌ»… » —ќќ–”∆≈Ќ»…*

1. ƒл€ учета ответственности зданий и сооружений, характеризуемой экономическими, социальными и экологическими последстви€ми их отказов, устанавливаютс€ три уровн€: I - повышенный, II - нормальный, III - пониженный.

ѕовышенный уровень ответственности следует принимать дл€ зданий и сооружений, отказы которых могут привести к т€желым экономическим, социальным и экологическим последстви€м (резервуары дл€ нефти и нефтепродуктов вместимостью 10000 м3 и более, магистральные трубопроводы, производственные здани€ с пролетами 100 м и более, сооружени€ св€зи высотой 100 м и более, а также уникальные здани€ и сооружени€).

Ќормальный уровень ответственности следует принимать дл€ зданий и сооружений массового строительства (жилые, общественные, производственные, сельскохоз€йственные здани€ и сооружени€).

ѕониженный уровень ответственности следует принимать дл€ сооружени€ сезонного или вспомогательного назначени€ (парники, теплицы, летние павильоны, небольшие склады и подобные сооружени€).

_____________

* ƒанное приложение €вл€етс€ разделом 5 √ќ—“ 27751-88 с изменени€ми, утвержденными постановлением √осударственного комитета –оссийской ‘едерации по вопросам архитектуры и строительства от 21.12.93 є 18-54.

2. ѕри расчете несущих конструкций и оснований следует учитывать коэффициент надежности по ответственности gn, принимаемый равным: дл€ I уровн€ ответственности - более 0,95, но не более 1,2; дл€ II уровн€ - 0,95; дл€ III уровн€ - менее 0,95, но не менее 0,8.

Ќа коэффициент надежности по ответственности следует умножать нагрузочный эффект (внутренние силы и перемещени€ конструкций и оснований, вызываемые нагрузками и воздействи€ми).

ѕримечание. Ќасто€щий пункт не распростран€етс€ на здани€ и сооружени€, учет ответственности которых установлен в соответствующих нормативных документах.

3. ”ровни ответственности зданий и сооружений следует учитывать также при определении требований к долговечности зданий и сооружений, номенклатуры и объема инженерных изысканий дл€ строительства, установлении правил приемки, испытаний, эксплуатации и технической диагностики строительных объектов.

4. ќтнесение объекта к конкретному уровню ответственности и выбор значений коэффициента gn производитс€ генеральным проектировщиком по согласованию с заказчиком.

 

¬ернутьс€ в " аталог —Ќиѕ"