РАГС - РОССИЙСКИЙ АРХИВ ГОСУДАРСТВЕННЫХ СТАНДАРТОВ, а также строительных норм и правил (СНиП) |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
НПБ 107-97 Определение категорий наружных установок по пожарной опасности.МИНИСТЕРСТВО ВНУТРЕННИХ ДЕЛ ГОСУДАРСТВЕННАЯ ПРОТИВОПОЖАРНАЯ СЛУЖБА НОРМЫ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ НПБ 107-97 МОСКВА 1997 Разработаны Главным управлением Государственной противопожарной службы (ГУГПС) и Всероссийским научно-исследовательским институтом противопожарной обороны (ВНИИПО) МВД России. Внесены и подготовлены к утверждению нормативно-техническим отделом ГУГПС МВД России. Утверждены главным государственным инспектором Российской Федерации по пожарному надзору. Введены в действие приказом ГУГПС МВД России от 17.02.1997 г. № 8. Дата введения в действие 1.05.1997 г. Вводятся впервые. Настоящие нормы устанавливают методику определения категорий наружных установок производственного и складского назначения* по пожарной опасности. * Далее по тексту - наружные установки. Наружная установка - комплекс аппаратов и технологического оборудования, расположенных вне зданий, с несущими и обслуживающими конструкциями. Настоящие нормы не распространяются на наружные установки для производства и хранения взрывчатых веществ, средств инициирования взрывчатых веществ, наружные установки, проектируемые по специальным нормам и правилам, утвержденным в установленном порядке, а также на оценку уровня взрывоопасности наружных установок. Требования норм должны учитываться в проектах на строительство, расширение, реконструкцию и техническое перевооружение, при изменениях технологических процессов и при эксплуатации наружных установок. Наряду с настоящими нормами следует также руководствоваться положениями Ведомственных норм технологического проектирования и специальных перечней, касающихся категорирования наружных установок, согласованных и утвержденных в установленном порядке. Термины и их определения приняты в соответствии с ГОСТ 12.1.033-81 и ГОСТ 12.1.044-89. 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ1.1. По пожарной опасности наружные установки подразделяются на категории Ан, Бн, Вн, Гн и Дн. 1.2. Категории пожарной опасности наружных установок определяются, исходя из вида находящихся в наружных установках горючих веществ и материалов, их количества и пожароопасных свойств, особенностей технологических процессов. 1.3. Определение пожароопасных свойств веществ и материалов производится на основании результатов испытаний или расчетов по стандартным методикам с учетом параметров состояния (давление, температура и т.д.) Допускается использование справочных данных, опубликованных головными научно-исследовательскими организациями в области пожарной безопасности или выданных Государственной службой стандартных справочных данных. Допускается использование показателей пожароопасности для смесей веществ и материалов по наиболее опасному компоненту. 2. КАТЕГОРИИ НАРУЖНЫХ УСТАНОВОК ПО ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ2.1. Категории наружных установок по пожарной опасности принимаются в соответствии с табл. 1. 2.2. Определение категорий наружных установок следует осуществлять путем последовательной проверки их принадлежности к категориям, приведенным в табл. 1, от высшей (Ан) к низшей (Дн). 2.3. В случае если из-за отсутствия данных представляется невозможным оценить величину индивидуального риска, допускается использование вместо нее следующих критериев. Таблица 1
Для категорий Ан и Бн: - горизонтальный размер зоны, ограничивающей газопаровоздушные смеси с концентрацией горючего выше нижнего концентрационного предела распространения пламени (НКПР), превышает 30 м (данный критерий применяется только для горючих газов и паров) и/или - расчетное избыточное давление при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси на расстоянии 30 м от наружной установки превышает 5 кПа. Для категории Вн: - интенсивность теплового излучения от очага пожара веществ и/или материалов, указанных для категории Вн, на расстоянии 30 м от наружной установки превышает 4 кВт × м-2. 3. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ЗНАЧЕНИЙ КРИТЕРИЕВ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ3.1. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ЗНАЧЕНИЙ КРИТЕРИЕВ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ДЛЯ ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВВыбор и обоснование расчетного варианта3.1.1. Выбор расчетного варианта следует осуществлять с учетом вероятности реализации и последствий тех или иных аварийных ситуаций. В качестве расчетного для вычисления критериев пожарной опасности для горючих газов и паров следует принимать вариант аварии, для которого произведение вероятности реализации этого варианта Qw и расчетного избыточного давления DР при сгорании газопаровоздушных смесей в случае реализации указанного варианта максимально, то есть: G = Qw×DP = max. (3.1.1) Расчет величины G производится следующим образом: а) рассматриваются различные варианты аварии и определяются из статических данных или на основе ГОСТ 12.1.004-91 вероятности аварий со сгоранием газопаровоздушных смесей Qwi для этих вариантов; б) для каждого из рассматриваемых вариантов определяются по изложенной ниже методике значения расчетного избыточного давления DPi; в) вычисляются величины Gi = Qwi·DPi для каждого из рассматриваемых вариантов аварии, среди которых выбирается вариант с наибольшим значением Gi; г) в качестве расчетного для определения критериев пожарной опасности принимается вариант, в котором величина Gi максимальна. При этом количество горючих газов и паров, вышедших в атмосферу, рассчитывается, исходя из рассматриваемого сценария аварии с учетом пп. 3.1.3-3.1.8. 3.1.2. При невозможности реализации описанного выше метода в качестве расчетного следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором в образовании горючих газопаровоздушных смесей участвует наибольшее количество газов и паров, наиболее опасных в отношении последствий сгорания этих смесей. В этом случае количество газов и паров, вышедших в атмосферу, рассчитывается в соответствии с пп. 3.1.3-3.1.8. а) происходит расчетная авария одного из аппаратов согласно п. 3.1.1. или п. 3.1.2. (в зависимости от того, какой из подходов к определению расчетного варианта аварии принят за основу); б) все содержимое аппарата поступает в окружающее пространство; в) происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих аппарат по прямому и обратному потоку в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов. Расчетное время отключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки, и должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характера технологического процесса и вида расчетной аварии. Расчетное время отключения трубопроводов следует принимать равным: - времени срабатывания систем автоматики отключения трубопроводов согласно паспортными данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0, 000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов (но не более 120 с); - 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов; - 300 с при ручном отключении. Не допускается использование технических средств для отключения трубопроводов, для которых время отключения превышает приведенные выше значения. Под «временем срабатывания» и «временем отключения» следует понимать промежуток времени от начала возможного поступления горючего вещества из трубопровода (перфорация, разрыв, изменение номинального давления и т.п.) до полного прекращения поступления газа или жидкости в окружающее пространство. Быстродействующие клапаны-отсекатели должны автоматически перекрывать подачу газа или жидкости при нарушении электроснабжения. В исключительных случаях в установленном порядке допускается превышение приведенных выше значений времени отключения трубопроводов специальным решением соответствующих министерств или ведомств по согласованию с Госгортехнадзором РФ на подконтрольных ему производствах и предприятиях и ГУГПС МВД России; г) происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости; площадь испарения при разливе на горизонтальную поверхность определяется (при отсутствии справочных или иных экспериментальных данных), исходя из расчета, что 1 л смесей и растворов, содержащих 70 % и менее (по массе) растворителей, разливается на площади 0,10 м2, а остальных жидкостей - на 0,15 м2; д) происходит также испарение жидкостей из емкостей, эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости, и со свежеокрашенных поверхностей; е) длительность испарения жидкости принимается равной времени ее полного испарения, но не более 3600 с. 3.1.4. Масса газа m, кг, поступившего в окружающее пространство при расчетной аварии, определяется по формуле m = (Va + Vт)·pr, (3.1.2) где Va - объем газа, вышедшего из аппарата, м3; Vт - объем газа вышедшего из трубопровода, м3; pr - плотность газа, кг×м-3. При этом Va = 0,01·Р1·V, (3.1.3) где Р1 - давление в аппарате, кПа; V -объем аппарата, м3; Vт = V1т + V2т, (3.1.4) где V1т - объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, м3; V2т - объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, м3; V1т = q × Т, (3.1.5) где q - расход газа, определяемый в соответствии с технологическим регламентом в зависимости от давления в трубопроводе, его диаметра, температуры газовой среды и т.д., м3 × с-1; Т - время, определяемое по п. 3.1.3, с; (3.1.6) где Р2 - максимальное давление в трубопроводе по технологическому регламенту, кПа; r - внутренний радиус трубопроводов, м; L - длина трубопроводов от аварийного аппарата до задвижек, м. 3.1.5. Масса паров жидкости m, кг, поступивших в окружающее пространство при наличии нескольких источников испарения (поверхность разлитой жидкости, поверхность со свеженанесенным составом, открытые емкости и т.п.), определяется из выражения m = mр + mемк + mсв.окр + mпер, (3.1.7) где mр - масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг; mемк - масса жидкости, испарившейся с поверхностей открытых емкостей, кг; mсв.окр - масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на которые нанесен применяемый состав, кг; mпер - масса жидкости, испарившейся в окружающее пространство в случае ее перегрева, кг. При этом каждое из слагаемых (mр, mемк, mсв.окp) в формуле (3.1.7) определяют из выражения m = W×Fи×Т, (3.1.8) где W - интенсивность испарения, кг×с-1×м-2; Fи - площадь испарения, м2, определяемая в соответствии с п. 3.1.3 в зависимости от массы жидкости mп, вышедшей в окружающее пространство; Т - продолжительность поступления паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей в окружающее пространство согласно п.3.1.3, с. Величину mпер определяют по формуле (при Та > Ткип) где mп - масса вышедшей перегретой жидкости, кг; Ср - удельная теплоемкость жидкости при температуре перегрева жидкости Та, Дж×кг-1 × К-1; Та - температура перегретой жидкости в соответствии с технологическим регламентом в технологическом аппарате или оборудовании, К; Ткип - нормальная температура кипения жидкости, К; Lисп - удельная теплота испарения жидкости при температуре перегрева жидкости Та, Дж × кг-1. Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле (3.1.7) введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работы. 3.1.6. Масса mп жидкости, кг, определяется в соответствии с п. 3.1.3. 3.1.7. Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по формуле , (3.1.10) где М - молярная масса, г×моль-1; Рн - давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, определяемое по справочным данным в соответствии с требованиями п. 1.3, кПа. где М - молярная масса СУГ, кг × моль-1; Lисп - мольная теплота испарения СУГ при начальной температуре СУГ Тж, Дж×моль-1; То - начальная температура материала, на поверхность которого разливается СУГ, К; Тж - начальная температура СУГ, К; lтв - коэффициент теплопроводности материала, на поверхность которого разливается СУГ, Вт×м-1×К-1; - коэффициент температуропроводности материала, на поверхность которого разливается СУГ, м2×с-1; Ств - теплоемкость материала, на поверхность которого разливается СУГ, Дж×кг-1×К-1; ртв - плотность материала, на поверхность которого разливается СУГ, кг×м-3; t - текущее время, с, принимаемое равным времени полного испарения СУГ, но не более 3600 с; - число Рейнольдса; U - скорость воздушного потока, м×с-1; - характерный размер пролива СУГ, м; vв - кинематическая вязкость воздуха, м2×с-1; lв - коэффициент теплопроводности воздуха, Вт×м-1×К-1. Формула (3.1.11) справедлива для СУГ с температурой Тж £ Ткип. При температуре СУГ Тж > Ткип дополнительно рассчитывается масса перегретых СУГ mпер по формуле (3.1.9). Расчет горизонтальных размеров зон, ограничивающих газо- и паровоздушные смеси с концентрацией горючего выше НКПР, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в открытое пространство3.1.9 Горизонтальные размеры зоны, м, ограничивающие область концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (Снкпр), вычисляют по формулам: - для горючих газов (ГГ): , (3.1.12) - для паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ): , (3.1.13) , где mг - масса поступивших в открытое пространство ГГ при аварийной ситуации, кг; рr - плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг×м-3; mп - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время полного испарения, но не более 3600 с, кг; рн - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг×м-3; Рн - давление насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа; К - коэффициент, принимаемый равным К = Т/3600 для ЛВЖ; Т - продолжительность поступления паров ЛВЖ в открытое пространство, с; Снкпр - нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или паров ЛВЖ, % (об.); M - молярная масса, кг×кмоль-1; V0 - мольный объем, равный 22,413 м3×кмоль-1; tр - расчетная температура, °С. В качестве расчетной температуры следует принимать максимально возможную температуру воздуха в соответствующей климатической зоне или максимальную возможную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации. Если такого значения расчетной температуры tр по каким-либо причинам определить не удается, допускается принимать ее равной 61 °С. 3.1.10. За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают внешние габаритные размеры аппаратов, установок, трубопроводов и т.п. Во всех случаях значение Rнкпр должно быть не менее 0,3 м для ГГ и ЛВЖ. Расчет избыточного давления и импульса волны давления при сгорании смесей горючих газов и паров с воздухом в открытом пространстве3.1.11. Исходя из рассматриваемого сценария аварии, определяется масса m, кг, горючих газов и (или) паров, вышедших в атмосферу из технологического аппарата в соответствии с пп. 3.1.3-3.1.8. 3.1.12. Величину избыточного давления DР, кПа, развиваемого при сгорании газопаровоздушных смесей, определяют по формуле DР = Р0×(0,8mпр0,33/r + 3mпр0,66/r2 + 5mпр/r3), (3.1.14) где Р0 - атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа); r - расстояние от геометрического центра газопаровоздушного облака, м; mпр - приведенная масса газа или пара, кг, вычисляется по формуле mпр = (Qсг/Q0)×m×Z, (3.1.15) где Qсг - удельная теплота сгорания газа или пара, Дж×кг-1; Z - коэффициент участия горючих газов и паров в горении, который допускается принимать равным 0,1; Q0 - константа, равная 4,52×106 Дж×кг-1; m - масса горючих газов и (или) паров, поступивших в результате аварии в окружающее пространство, кг. 3.1.13. Величину импульса волны давления i, Па × с, вычисляют по формуле i = 123×mпр0,66/r (3.1.16) 3.2. МЕТОД РАСЧЕТА ЗНАЧЕНИЙ КРИТЕРИЙ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ДЛЯ ГОРЮЧИХ ПЫЛЕЙ3.2.1. В качестве расчетного варианта аварии для определения критериев пожарной опасности для горючих пылей следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором в горении пылевоздушной смеси участвует наибольшее количество веществ или материалов, наиболее опасных в отношении последствий такого горения. 3.2.2. Количество поступивших веществ, которые могут образовывать горючие пылевоздушные смеси, определяется, исходя из предпосылки о том, что в момент расчетной аварии произошла плановая (ремонтные работы) или внезапная разгерметизация одного из технологических аппаратов, за которой последовал аварийный выброс в окружающее пространство находившейся в аппарате пыли. 3.2.3. Расчетная масса пыли, поступившей в окружающее пространство при расчетной аварии, определяется по формуле М = Мвз + Мав, (3.2.1) где М - расчетная масса поступившей в окружающее пространство горючей пыли, кг, Мвз - расчетная масса взвихрившейся пыли, кг; Мав - расчетная масса пыли, поступившей в результате аварийной ситуации, кг. 3.2.4. Величина Мвз определяется по формуле Мвз = Кг×Квз×Мп, (3.2.2) где Кг - доля горючей пыли в общей массе отложений пыли; Квз - доля отложенной вблизи аппарата пыли, способной перейти во взвешенное состояние в результате аварийной ситуации. В отсутствие экспериментальных данных о величине Квз допускается принимать Квз = 0,9; Мп - масса отложившейся вблизи аппарата пыли к моменту аварии, кг. 3.2.5. Величина Мав определяется по формуле Мав = (Мап + q×Т)×Кп, (3.2.3) где Мап - масса горючей пыли, выбрасываемой в окружающее пространство при разгерметизации технологического аппарата, кг; при отсутствии ограничивающих выброс пыли инженерных устройств следует полагать, что в момент расчетной аварии происходит аварийный выброс в окружающее пространство всей находившейся в аппарате пыли; q - производительность, с которой продолжается поступление пылевидных веществ в аварийный аппарат по трубопроводам до момента их отключения, кг×с-1; Т - расчетное время отключения, с, определяемое в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки. Следует принимать равным времени срабатывания системы автоматики, если вероятность ее отказа не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов (но не более 120 с); 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов; 300 с при ручном отключении; Кп - коэффициент пыления, представляющий отношение массы взвешенной в воздухе пыли ко всей массе пыли, поступившей из аппарата в помещение. В отсутствие экспериментальных данных о величине Кп - допускается принимать: 0,5 - для пылей с дисперсностью не менее 350 мкм; 1,0 - для пылей с дисперсностью менее 350 мкм. 3.2.6. Избыточное давление DР для горючих пылей рассчитывается следующим образом: а) определяют приведенную массу горючей пыли mпр, кг, по формуле mпр = M×Z×Hт/Hто, (3.2.4) где M - масса горючей пыли, поступившей в результате аварии в окружающее пространство, кг; Z - коэффициент участия пыли в горении, значение которого допускается принимать равным 0,1. В отдельных обоснованных случаях величина Z может быть снижена, но не менее чем до 0,02; Hт - теплота сгорания пыли, Дж×кг-1; Hто - константа, принимаемая равной 4,6 × 106Дж×кг-1; б) вычисляют расчетное избыточное давление DР, кПа, по формуле DР = Р0×(0,8mпр0,33/r + 3mпр0,66/r2 + 5mпр/r3), (3.2.5) где r - расстояние от центра пылевоздушного облака, м. Допускается отсчитывать величину r от геометрического центра технологической установки; Р0 - атмосферное давление, кПа. 3.2.7. Величину импульса волны давления i, Па×с, вычисляют по формуле i = 123mпр0,66/r. (3.2.6) 3.3. МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ3.3.1. Интенсивность теплового излучения рассчитывают для двух случаев пожара (или для того из них, который может быть реализован в данной технологической установке): - пожар проливов ЛВЖ, ГЖ или горение твердых горючих материалов (включая горение пыли); - «огненный шар» - крупномасштабное диффузионное горение, реализуемое при разрыве резервуара с горючей жидкостью или газом под давлением с воспламенением содержимого резервуара. Если возможна реализация обоих случаев, то при оценке значений критерия пожарной опасности учитывается наибольшая из двух величин интенсивности теплового излучения. 3.3.2. Интенсивность теплового излучения q, кВт×м-2, для пожара пролива жидкости или при горении твердых материалов вычисляют по формуле q = Еf Fq×t, (3.3.1) где Еf - среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, кВт×м-2; Fq - угловой коэффициент облученности; t - коэффициент пропускания атмосферы. Значение Еf принимается на основе имеющихся экспериментальных данных. Для некоторых жидких углеводородных топлив указанные данные приведены в табл. 2. При отсутствии данных допускается применять величину Еf равной: 100 кВт×м-2 для СУГ, 40 кВт×м-2 для нефтепродуктов, 40 кВт×м-2 для твердых материалов. Таблица 2 Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких углеводородных топлив
Рассчитывают эффективный диаметр пролива d, м, по формуле (3.3.2) где F площадь пролива, м2. Вычисляют высоту пламени Н, м, по формуле , (3.3.3) где m - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг×м-2×с-1; рВ - плотность окружающего воздуха, кг×м-3; g = 9,81 м×с-2 - ускорение свободного падения. Определяют угловой коэффициент облученности Fq по формулам: (3.3.4) где Fv, Fн - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые с помощью выражений: ; (3.3.5) (3.3.6) А = (h2 + S2 + 1)/(2×S); (3.3.7) B = (1 + S2)/(2×S); (3.3.8) S = 2r/d; (3.3.9) h = 2H/d, (3.3.10) где r - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м. Определяют коэффициент пропускания атмосферы по формуле t = ехр [-7,0×10-4×(r - 0,5d)]. (3.3.11) 3.3.3. Интенсивность теплового излучения q, кВт×м-2, для «огненного шара» вычисляют по формуле (3.3.1). Величину Еf определяют на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается принимать Еf равным 450 кВт×м-2. Значение Fq вычисляют по формуле (3.3.12) где Н - высота центра «огненного шара», м; Ds - эффективный диаметр «огненного шара», м; r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром «огненного шара», м. Эффективный диаметр «огненного шара» Ds определяют по формуле Ds = 5,33m0,327, (3.3.13) где m - масса горючего вещества, кг. Величину Н определяют в ходе специальных исследований. Допускается принимать величину Н равной Ds/2. Время существования «огненного шара» ts, с, определяют по формуле ts = 0,92m0,303. (3.3.14) Коэффициент пропускания атмосферы t рассчитывают по формуле: . (3.3.15) 4. МЕТОД ОЦЕНКИ ИНДИВИДУАЛЬНОГО РИСКА4.1. Настоящий метод применим для расчета величины индивидуального риска (далее по тексту - риска) на наружных установках при возникновении таких поражающих факторов, как избыточное давление, развиваемое при сгорании газо-, паро- или пылевоздушных смесей, и тепловое излучение при сгорании веществ и материалов. 4.2. Величину индивидуального риска RB при сгорании газо-, паро- или пылевоздушных смесей рассчитывают по формуле где QBi вероятность возникновения i-й аварии с горением газо-, паро- или пылевоздушной смеси на рассматриваемой наружной установке, 1/год; QВПi - условная вероятность поражения человека, находящегося на заданном расстоянии от наружной установки, избыточным давлением при реализации указанной аварии i-го типа; п - количество типов рассматриваемых аварий. Значения QBi определяют из статистических данных или на основе ГОСТ 12.1.004-91. В формуле (4.1) допускается учитывать только одну наиболее неблагоприятную аварию, величина QB для которой принимается равной вероятности возникновения пожара с горением газо-, паро- или пылевоздушных смесей на наружной установке по ГОСТ 12.1.004-91, а значение QВП вычислять, исходя из массы горючих веществ, вышедших в атмосферу, в соответствии с пп. 3.1.2-3.1.8. 4.3. Величину индивидуального риска Rп при возможном сгорании веществ и материалов, указанных в табл. 1 для категории Вн рассчитывают по формуле где Qfi - вероятность возникновения пожара на рассматриваемой наружной установке в случае аварии i-го типа, 1/год; Qfпi - условная вероятность поражения человека, находящегося на заданном расстоянии от наружной установки, тепловым излучением при реализации аварии i-го типа; п - количество типов рассматриваемых аварий. Значение Qfi определяют из статистических данных или на основе ГОСТ 12.1.004-91. В формуле (4.2) допускается учитывать только одну наиболее неблагоприятную аварию, величина Qf для которой принимается равной вероятности возникновения пожара на наружной установке по ГОСТ 12.1.004-91, а значение Qfп вычислять, исходя из массы горючих веществ, вышедших в атмосферу, в соответствии с пп. 3.1.2-3.1.8. 4.4. Условную вероятность QВПi поражения человека избыточным давлением при сгорании газо-, паро- или пылевоздушных смесей на расстоянии r от эпицентра определяют следующим образом: - вычисляют избыточное давление DР и импульс i по методам, описанным в разделах 3.1. или 3.2; - исходя из значений DР и i, вычисляют величину «пробит» - функции Рr по формуле Рr = 5 - 0,26ln(V), (4.3) где (4.4) где DР - избыточное давление, Па; i - импульс волны давления, Па×с; - с помощью табл. 3 определяют условную вероятность поражения человека. Например, при значении Рr = 2,95 значение Qвп = 2 % = 0,02, а при Рr = 8,09 значение Qвп = 99,9 % = 0,999. 4.5. Условную вероятность поражения человека тепловым излучением Qfпi определяют следующим образом: а) рассчитывают величину Рr по формуле Рr = 14,9 + 2,56In(t×q1,33), (4.5) где t - эффективное время экспозиции, с; q - интенсивность теплового излучения, кВт×м-2, определяемая в соответствии с разделом 3.3. Величину t находят: 1) для пожаров проливов ЛВЖ, ГЖ и твердых материалов t = t0 + х/u, (4.6) где t0 - характерное время обнаружения пожара, с, (допускается принимать t = 5 с); х - расстояние от места расположения человека до зоны, где интенсивность теплового излучения не превышает 4 кВт×м-2, м; u - скорость движения человека, м×с-1 (допускается принимать u = 5 м×с-1); 2) для воздействия «огненного шара» - в соответствии с разделом 3.3; б) с помощью табл. 3 определяют условную вероятность Qпi поражения человека тепловым излучением. 4.6. Если для рассматриваемой технологической установки возможен как пожар пролива, так и «гненный шар», в формуле (4.2) должны быть учтены оба указанных выше типа аварии. Таблица 3 Значения условной вероятности поражения человека в зависимости от величины Pr
СОДЕРЖАНИЕ
|