Р НП "АВОК" 5.5.1-2010

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ СИСТЕМ ПРОТИВОДЫМНОЙ ЗАЩИТЫ ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ

НЕКОММЕРЧЕСКОЕ ПАРТНЕРСТВО
«Инженеры по отоплению, вентиляции,
кондиционированию воздуха, теплоснабжению
и строительной теплофизике» (НП «АВОК»)
www.abok.ru

Предисловие

Сведения о рекомендациях

1 РАЗРАБОТАНЫ творческим коллективом специалистов некоммерческого партнерства «Инженеры по отоплению, вентиляции, кондиционированию воздуха, теплоснабжению и строительной теплофизике» (НП «АВОК»):

Ю.А. Табунщиков, доктор техн. наук, проф. (НП «АВОК») - руководитель;

B.М. Есин, доктор техн. наук, проф. (Академия ГПС МЧС России); А.Н. Колубков (ООО ППФ «АК»);

А.В. Игольников (Академия ГПС МЧС России);

C.П. Калмыков (Академия ГПС МЧС России).

2 УТВЕРЖДЕНЫ И ВВЕДЕНЫ В ДЕЙСТВИЕ приказом Президента НП «АВОК» от 24 сентября 2010 г.

3 ВВЕДЕНЫ ВПЕРВЫЕ.

Содержание

Введение

Противодымная защита представляет собой комплекс объемно-планировочных и инженерно-технических решений, направленных на предотвращение задымления при пожаре путей эвакуации из помещений и зданий, уменьшение задымления помещений и зданий. Основные задачи и принципы противодымной защиты сформулированы в Федеральном законе от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности» и имеют целью обеспечение безопасности людей при пожаре, сокращение материальных потерь от пожара, создание безопасных условий работы подразделений Государственной противопожарной службы по спасению людей, обнаружению и ликвидации очага пожара.

Требования, регламентирующие проектирование, эксплуатацию и ремонт систем противодымной защиты зданий и сооружений, содержатся в системе нормативных и методических документов. Номенклатура помещений и зданий, подлежащих оборудованию системами противодымной защиты, и состав этой системы приводятся в системе сводов правил (СП). Требования к исполнению систем противодымной защиты и отдельных ее элементов изложены в СП 7.13130.2009 «Отопление, вентиляция и кондиционирование. Противопожарные требования».

В зависимости от функционального назначения и объемно-планировочных и конструктивных решений зданий, сооружений и строений в них должна быть предусмотрена приточно-вытяжная противодымная вентиляция или вытяжная противодымная вентиляция.

Система противодымной защиты в зависимости от объемно-планировочного решения и этажности здания может включать в себя систему дымоудаления из помещений и (или) коридоров при пожаре, систему удаления продуктов горения после пожара, системы обеспечения незадымляемости лестничных клеток, систему подпора воздуха в шахты лифтов, лестнично-лифтовые, лестничные и лифтовые холлы, тамбур-шлюзы и зоны безопасности.

Необходимо устраивать дымоудаление из помещений, не имеющих естественного освещения, а также в помещениях с естественным освещением с массовым пребыванием людей, не имеющих открывающихся при пожаре проемов, с достаточной площадью для удаления продуктов горения.

Система удаления продуктов горения из помещения после пожара устраивается в помещениях, оборудованных установками автоматического газового пожаротушения, и предназначена для проветривания помещения после завершения тушения пожара.

Конструктивное исполнение и характеристики элементов противодымной защиты зданий, сооружений и строений в зависимости от целей противодымной защиты должны обеспечивать надежную работу систем приточно-вытяжной противодымной вентиляции в течение времени, необходимого для эвакуации людей в безопасную зону, или в течение всей продолжительности пожара.

РЕКОМЕНДАЦИИ АВОК

Дата введения - 2010-10-01

1 Область применения

Настоящие рекомендации распространяются на проектирование систем противодымной защиты жилых и общественных зданий и предназначены для определения параметров систем противодымной защиты жилых и общественных зданий.

Положения настоящих рекомендаций развивают и дополняют требования, изложенные в Федеральном законе от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности», СНиП 41-01-2003, СНиП 2.04.05-91*, СП 7.13130.2009, МДС 41-1.99, в части особенностей функционального назначения и специфики противопожарной защиты зданий.

2 Нормативные ссылки

В настоящих рекомендациях использованы ссылки на следующие нормативные документы:

ГОСТ Р 53296-2009 Установка лифтов для пожарных в зданиях и сооружениях. Требования пожарной безопасности

ГОСТ Р 53299-2009 Воздуховоды. Метод испытаний на огнестойкость

ГОСТ Р 53300-2009 Противодымная защита зданий и сооружений. Методы приемосдаточных и периодических испытаний

ГОСТ Р 53301-2009 Клапаны противопожарные вентиляционных систем. Метод испытаний на огнестойкость

ГОСТ Р 53302-2009 Оборудование противодымной защиты зданий и сооружений. Вентиляторы. Метод испытаний на огнестойкость

ГОСТ Р 53303-2009 Конструкции строительные. Противопожарные двери и ворота. Метод испытаний на дымогазопроницаемость

ГОСТ Р 53305-2009 Противодымные экраны. Метод испытаний на огнестойкость

ГОСТ Р 53306-2009 Узлы пересечения ограждающих строительных конструкций трубопроводами из полимерных материалов. Метод испытаний на огнестойкость

ГОСТ Р 53307-2009 Конструкции строительные. Противопожарные двери и ворота. Метод испытаний на огнестойкость

СП 1.13130.2009 Системы противопожарной защиты. Эвакуационные пути и выходы (приказ МЧС России от 25.03.2009 № 171)

СП 2.13130.2009 Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты (приказ МЧС России от 25.03.2009 № 172)

СП 4.13130.2009 Системы противопожарной защиты. Ограничение распространения пожара на объектах защиты. Требования к объемно-планировочным и конструктивным решениям (приказ МЧС России от 25.03.2009 № 174)

СП 7.13130.2009 Отопление, вентиляция и кондиционирование. Противопожарные требования (приказ МЧС России от 25.03.2009 № 177)

СП 11.13130.2009 Места дислокации подразделений пожарной охраны. Порядок и методика определения (приказ МЧС России от 25.03.2009 № 181)

СП 12.13130.2009 Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности (приказ МЧС России от 25.03.2009 № 182)

3 Термины и определения

В настоящих рекомендациях применены следующие термины с соответствующими определениями:

3.1 вентилятор дымоудаления: Вентилятор, предназначенный для создания разрежения и для удаления дымовых газов из защищаемых помещений.

3.3 воздушная противодымная завеса: Защита проемов посредством настильных воздушных струй от сопловых аппаратов.

3.4 воздушный затвор: Вертикальный участок воздуховода, изменяющий направление движения продуктов горения на 180°, препятствующий при пожаре проникновению продуктов горения из нижерасположенных этажей в вышерасположенные.

3.5 вытяжная противодымная вентиляция: Системы вентиляции для удаления продуктов горения при пожаре.

3.6 дымовая зона: Часть помещения, из которой в начальной стадии пожара удаляются продукты горения с расходом, обеспечивающим эвакуацию людей из горящего помещения.

3.7 дымовой клапан: Клапан с нормируемым пределом огнестойкости, нормально закрытый, открывающийся при пожаре.

3.8 дымоприемное отверстие: Отверстие в стенках дымовых шахт, закрытое дымовым клапаном, специальный коллектор, на котором размещены дымовые клапаны, или открытое отверстие на ответвлениях воздуховодов систем с искусственным побуждением с клапаном на ответвлении.

3.9 защищаемое помещение: Помещение, при входе в которое для предотвращения перетекания воздуха имеется тамбур-шлюз, в котором создается повышенное давление, или же помещение, внутри которого создается повышенное или пониженное давление воздуха по отношению к смежным помещениям.

3.10 зона безопасности: Зона, в которой люди защищены от воздействия опасных факторов пожара.

 

3.13 конвективная колонка: Смесь с воздухом продуктов полного и неполного сгорания топлива, поднимающаяся над очагом пожара.

 

3.16 местный отсос: Устройство для удаления вредных и взрывоопасных газов, паров, пыли или аэрозолей (зонт, бортовой отсос, вытяжной шкаф, кожух-воздухоприемник и т.п.) у мест их образования (станок, аппарат, ванна, рабочий стол, камера, шкаф и т.п.), присоединяемое к воздуховодам систем местных отсосов и являющееся, как правило, составной частью технологического оборудования.

3.18 незадымленная зона: Зона заданной высоты от пола в нижней части помещения, свободная от продуктов горения.

3.19 незадымляемая лестничная клетка: Лестничная клетка типов: Н1 - с выходом через наружную воздушную зону по балконам, лоджиям, открытым галереям и переходам; Н2 - с подпором воздуха при пожаре с непосредственным выходом наружу; Н3 - с выходом в лестничную клетку через тамбур-шлюз с подпором воздуха.

 

3.22 подпотолочный слой: Растекающаяся по потолку конвективная струя.

Примечание - Пожароопасность смеси должна быть указана в задании на проектирование.

 

3.26 приточно-вытяжная противодымная вентиляция: Система вентиляции, предназначенная для обеспечения безопасной эвакуации людей из здания при пожаре, возникшем в одном из помещений.

3.27 продукты горения (дым): Продукты термического разложения твердых и жидких горючих материалов.

3.28 проем дымоудаления: Проем в ограждающих конструкциях дымовых вытяжных каналов, а также в строительных конструкциях для удаления продуктов горения.

3.29 противодымная защита: Регулируемый (управляемый) газообмен внутреннего объема здания при возникновении пожара в одном из его помещений, предотвращающий поражающее воздействие на людей и (или) материальные ценности распространяющихся продуктов горения, обусловливающих повышенное содержание токсичных компонентов, увеличение температуры и изменение оптической плотности воздушной среды.

 

3.32 резервуар дыма: Дымовая зона под потолком помещения либо зона, ограниченная по периметру негорючими завесами, спускающимися с потолка (перекрытия) до уровня не более 2,5 м от пола.

3.34 система дымоудаления: Специальная управляемая автоматически либо вручную техническая система вентиляции для обеспечения условий для безопасной эвакуации людей в случае возникновения пожара на объекте.

3.36 система общеобменной вентиляции: Совокупность оборудования и мероприятий для осуществления воздухообмена в помещениях.

3.37 система подпора воздуха: Создание избыточного давления воздуха в лестничных клетках, тамбурах, шахтах лифтов для предотвращения проникновения продуктов горения на путях эвакуации людей.

3.39 транзитный воздуховод: Участок воздуховода, прокладываемый за пределами обслуживаемого им помещения или группы помещений, обслуживаемой сборным воздуховодом.

3.40 устройство дымоудаления: Устройство для обеспечения приемки дымовых газов и их направления в дымовые шахты.

4 Системы дымоудаления из помещений

4.1 Общие положения

4.1.1 Для обеспечения эффективной работы систем противодымной защиты необходимо на стадии проектирования правильно выбирать параметры оборудования.

4.1.2 Система дымоудаления из помещений может обеспечивать незадымленную зону заданной высоты от пола в нижней части помещения или предотвращать выход продуктов горения за пределы горящего помещения.

4.2 Обеспечение незадымленной зоны в нижней части помещения

4.2.1 При площади очага пожара, незначительно превышающей 10-15 м², система дымоудаления с естественным побуждением тяги позволяет обеспечить незадымленную зону в нижней части помещения.

4.2.2 Схема работы системы дымоудаления с естественным побуждением тяги изображена на рисунке 1. За счет разности плотностей нагретых продуктов горения и холодного воздуха в помещении над очагом пожара возникает восходящий поток, называемый конвективной струей или конвективной колонкой. Поднимающиеся в конвективной колонке газы достигают потолка, растекаются по нему и образуют подпотолочный слой продуктов горения. Если площадь очага пожара F_r ограничена, через определенный промежуток времени величина расхода продуктов горения, поступающих в подпотолочный слой с конвективной колонкой G_к, стабилизируется во времени. Для того чтобы высота незадымленной зоны Z оставалась постоянной, необходимо соблюдение равенства массовых расходов продуктов горения, удаляемых из помещения G_y и поступающих в подпотолочный слой из конвективной колонки G_к. Необходимо определить такую площадь проема дымоудаления F_y, при которой соблюдается условие G_y = G_к при заданной высоте незадымленной зоны Z.

4.2.3 Методика расчета системы дымоудаления с естественным побуждением тяги, обеспечивающей незадымленную зону в нижней части помещения

4.2.3.1 Полное давление снаружи помещения Р_нар, Па, определяют по формуле

где Р_н0 - давление снаружи здания на нулевом уровне (на уровне пола помещения), Па;

g - ускорение свободного падения, м/с²;

ρ_н - плотность наружного воздуха, кг/м³;

у - вертикальная координата рассматриваемой точки (расстояние от уровня пола до рассматриваемого уровня), м.

Рисунок 1 - Схема расчета параметров системы дымоудаления, обеспечивающей незадымленную зону в нижней части помещения:

F_r - площадь очага пожара, м²; Z - высота незадымленной зоны, м; Н - высота помещения от пола до места выброса продуктов горения, м; h_c - толщина слоя продуктов горения, м; F_y - площадь проема дымоудаления, м²; G_к - массовый расход продуктов горения, поступающих с конвективной колонкой в подпотолочный слой, кг/с; G_y - массовый расход удаляемых продуктов горения, кг/с; Р_нар - полное давление снаружи помещения, Па; Р_в - давление внутри помещения от уровня пола до нижней границы слоя продуктов горения, Па; ΔР_расп - располагаемый перепад давления (разность давлений внутри помещения и вне его на уровне проема дымоудаления), Па

4.2.3.2 Давление внутри здания от уровня пола до нижней границы слоя продуктов горения Р_в, Па, определяют по формуле

где Р_в0 - давление внутри помещения на нулевом уровне (на уровне пола помещения), Па;

g, ρ_н, у - то же, что в формуле (1).

4.2.3.3 Давление внутри здания выше уровня нижней границы слоя продуктов горения Р_в, Па, определяют по формуле

где Р_в0 - то же, что в формуле (2);

g, ρ_н, у - то же, что в формуле (1);

Z - высота незадымленной зоны, м;

ρ_пг - плотность продуктов горения, кг/м³.

4.2.3.4 Располагаемый перепад давления (разность давлений внутри помещения и вне его на уровне проема дымоудаления) ΔР_расп, Па, определяют по формуле

где Р_в0 - то же, что в формуле (2);

Р_н0, g, ρ_н - тоже, что в формуле (1);

ρ_пг, Z - то же, что в формуле (3);

Н - высота помещения от пола до места выброса продуктов горения, м.

4.2.3.5 В случае если площадь приточных проемов в 2,5 - 3 раза больше площади проемов дымоудаления, разность давлений на уровне пола внутри и снаружи помещения (Р_в0 - Р_н0) мала и ею можно пренебречь. В этом случае располагаемый перепад давления (разность давлений внутри помещения и вне его на уровне проема дымоудаления) ΔР_расп, Па, определяют по формуле

где g, ρ_н - то же, что в формуле (1);

р_пг, Z - то же, что в формуле (3);

Н - то же, что в формуле (4).

4.2.3.6 Массовый расход продуктов горения, поступающих с конвективной колонкой в подпотолочный слой, G_к, кг/с, определяют по формуле

где Q_к - конвективная составляющая мощности очага пожара (часть тепловыделения пожара, идущая на нагрев продуктов горения), кВт; определяют по формуле

где φ - доля теплоты, отдаваемой очагом пожара ограждающим конструкциям; при отсутствии данных рекомендуется принимать равным 0,4;

η - коэффициент полноты сгорания; принимают равным 0,85 - 0,95;

Q_p - теплота сгорания, кДж/кг; значения теплоты сгорания для некоторых материалов приведены в приложении А;

ψ_уд - Удельная скорость выгорания, кг/(м²·с); значения удельной скорости выгорания для некоторых материалов приведены в приложении А;

F_r - площадь очага пожара, м²;

Z - то же, что в формуле (3).

4.2.3.7 В случае когда очаг пожара внутри помещения располагается под навесом или балконом (рисунок 2), массовый расход продуктов горения, поступающих с конвективной колонкой в подпотолочный слой, G_к, кг/с, определяют по формуле

где Q_к - то же, что в формуле (6);

W - ширина слоя продуктов горения (струи) при стекании с балкона, м;

z_б - расстояние от балкона до нижней границы слоя продуктов горения, м;

Н_б - высота расположения балкона над полом помещения, м.

4.2.3.8 При задымлении помещения через проем в ограждающих конструкциях (рисунок 3) массовый расход продуктов горения, поступающих с конвективной колонкой в подпотолочный слой, G_к, кг/с, определяют по формуле

где А_пр - площадь проема, м²;

Н_пр - высота проема, м;

z_np - расстояние от верхнего среза проема до нижней границы слоя продуктов горения, м;

а - вспомогательная величина; определяют по формуле

где A_пр, Н_пр - то же, что в формуле (9).

4.2.3.9 Требуемую площадь проема дымоудаления F_y, м², определяют по формуле

где G_y - массовый расход удаляемых продуктов горения, кг/с;

Рисунок 2 - Очаг пожара расположен под навесом или балконом:

Н_б - высота расположения балкона над полом помещения, м; z_б - расстояние от балкона до нижней границы слоя продуктов горения, м; W - ширина слоя продуктов горения (струи) при стекании с балкона, м

Рисунок 3 - Задымление помещения через проем из другого помещения:

Н_пр - высота проема, м; z_np - расстояние от верхнего среза проема до нижней границы слоя продуктов горения, м

μ - коэффициент расхода проема дымоудаления; для проемов прямоугольного или квадратного сечения принимают равным 0,64, для щелей и проемов круглого сечения - 0,8;

ρ_пг - то же, что в формуле (3);

ΔР_расп - располагаемый перепад давления (разность давлений внутри помещения и вне его на уровне проема дымоудаления); при расположении проемов дымоудаления в покрытии помещения определяют по формуле (5).

4.2.3.10 Плотности наружного воздуха ρ_н и продуктов горения ρ_пг, кг/м³, вычисляют в соответствии с их температурой по формулам

где Т_н, t_н - температура наружного воздуха соответственно в К и °С; при расчете систем с естественным побуждением тяги принимают по таблице 2 СНиП 23-01-99* «Строительная климатология» для теплого периода года (столбец 4 «Температура воздуха, °С, обеспеченностью 0,98»);

T_пг, t_пг - температура продуктов горения соответственно в К и °С; вычисляют из уравнения теплового баланса, которое представляет собой математическую запись равенства количества теплоты, приходящего в подпотолочный слой с конвективной колонкой и уходящего с дымовыми газами,

где Q_к - то же, что в формуле (6);

с_p - удельная изобарная теплоемкость воздуха и продуктов горения, кДж/(кг·К); принимают равной 1,09;

G_у - тоже, что в формуле (11);

α - коэффициент теплоотдачи от продуктов горения к ограждающим конструкциям, кВт/(м²·К); принимают равным 0,012;

А - длина помещения, м;

В - ширина помещения, м;

Н - то же, что в формуле (4);

Z - то же, что в формуле (3);

Т_в - температура внутреннего воздуха, К.

Формула (15) приведена для прямоугольного в плане помещения. Для помещения сложной формы зависимость (15) выглядит следующим образом:

где Q_к - то же, что в формуле (6);

с_p, α, Т_в - то же, что в формуле (15);

G_y - тоже, что в формуле (11);

F_пом - площадь пола помещения, м²;

L_ок - периметр ограждающих конструкций помещения, м;

Н - то же, что в формуле (4);

Z - то же, что в формуле (3).

4.2.3.11 Объемный часовой расход удаляемых продуктов горения L, м³/ч, определяют по формуле

где G_y - тоже, что в формуле (11);

ρ_пг - то же, что в формуле (3).

4.2.3.12 Конвективную составляющую мощности очага пожара Q_к, кВт, определяют по формуле

де φ - то же, что в формуле (7);

Q_п - тепловая мощность очага пожара, МВт.

Примечание - В некоторых случаях известна тепловая мощность очага пожара. Например, при горении одного легкового автомобиля Q_п = 4 - 5 МВт.

Пример 4.1 - Определение площади проема дымоудаления из одноэтажного здания высотой Н = 6,0 м

Исходные данные

Требуемая высота незадымленной зоны Z = 2,5 м от пола помещения. Горючая нагрузка - древесина (теплота сгорания Q_p = 13850 кДж/кг, удельная скорость выгорания ψ _yд = 0,9 кг/(м²·мин) или ψ_yд = 0,015 кг/(м²·с)), площадь очага пожара F_r = 9 м², площадь пола помещения F_пом = 1500 м², периметр ограждающих конструкций L_ок = 150 м. Температура внутреннего воздуха t_в = 20°С, температура наружного воздуха t_н = 20°С.

Порядок расчета

Принимаем φ = 0,4 и η = 0,9. Конвективную составляющую мощности очага пожара Q_к определяют по формуле (7):

Q_к = (1 - 0,4)·0,9·13850·0,015·9 = 1010 кВт.

Массовый расход продуктов горения, поступающих с конвективной колонкой в подпотолочный слой, G_к определяют по формуле (6):

Q_к = 0,032·1010^3/5·2,5 = 5,08 кг/с.

Температуру продуктов горения T_пг определяют по формуле (16):

Плотности наружного воздуха ρ_н и продуктов горения ρ_пг определяют соответственно по формулам (12) и (13):

Располагаемый перепад давления (разность давлений внутри помещения и вне его на уровне проема дымоудаления) ΔP_pacп определяют по формуле (5):

ΔP_pacп = 9,81 (1,2 - 1,08) (6,0 - 2,5) = 4,14 Па.

Требуемую площадь проема дымоудаления F_y определяют по формуле (11):

Объемный часовой расход удаляемых продуктов горения L определяют по формуле (17):

Пример 4.2 - Определение площади проема дымоудаления из одноэтажной стоянки автомобилей высотой Н = 3,0 м при горении одного автомобиля

Исходные данные

Требуемая высота незадымленной зоны Z = 2,0 м от пола помещения, площадь пола помещения F_пом = 1500 м², периметр ограждающих конструкций L_ок = 160 м. Тепловая мощность очага пожара Q_п = 4,5 МВт. Температура внутреннего воздуха t_в = 20°С, температура наружного воздуха t_н = 20°С.

Порядок расчета

Принимаем φ = 0,4. Конвективную составляющую мощности очага пожара Q_к определяют по формуле (18):

Q_к = (1 - 0,4)·4,5 = 2,7 МВт = 2700 кВт.

Массовый расход продуктов горения, поступающих с конвективной колонкой в подпотолочный слой, G_к определяют по формуле (6):

G_к = 0,032·2700^3/5·2,0 = 7,33 кг/с.

Температуру продуктов горения T_пг определяют по формуле (16):

Плотности наружного воздуха ρ_н и продуктов горения ρ_пг определяют соответственно по формулам (12) и (13):

Располагаемый перепад давления (разность давлений внутри помещения и вне его на уровне проема дымоудаления) ΔP_pacп определяют по формуле (5):

ΔP_pacп = 9,81 (1,2 - 0,905) (3,0 - 2,0) = 2,9 Па.

Требуемую площадь проема дымоудаления F_y определяют по формуле (11):

Объемный часовой расход удаляемых продуктов горения L определяют по формуле (17):

Вопрос о целесообразности устройства системы дымоудаления с естественным побуждением тяги через открываемые проемы (люки или фрамуги) в покрытии здания или с механическим побуждением тяги решается проектировщиком.

Пример 4.3 - Определение площади проема дымоудаления из одноэтажной стоянки автомобилей закрытого типа высотой Н = 4,5 м

Исходные данные

Хранение автомобилей - двухъярусное. Требуемая высота незадымленной зоны Z = 2,0 м от пола помещения, площадь пола помещения F_пом = 1500 м², периметр ограждающих конструкций L_ок = 160 м. Тепловая мощность очага пожара Q_п = 2·4,5 = 9 МВт. Температура внутреннего воздуха t_в = 20°С, температура наружного воздуха t_н = 20°С.

Порядок расчета

Принимаем φ = 0,4. Конвективную составляющую мощности очага пожара Q_к определяют по формуле (18):

Q_к = (1 - 0,4)·9 = 5,4 МВт = 5 400 кВт.

Массовый расход продуктов горения, поступающих с конвективной колонкой в подпотолочный слой, G_к определяют по формуле (6):

G_к = 0,032·5 400^3/5·2,0 = 11,1 кг/с.

Температуру продуктов горения Т_пг определяют по формуле (16):

Плотности наружного воздуха ρ_н и продуктов горения ρ_пг определяют соответственно по формулам (12) и (13):

Располагаемый перепад давления (разность давлений внутри помещения и вне его на уровне проема дымоудаления) ΔP_pacп определяют по формуле (5):

ΔP_pacп = 9,81 (1,2 - 0,788) (4,5 - 2,0) = 10,1 Па.

Требуемую площадь проема дымоудаления F_y определяют по формуле (11):

Объемный часовой расход удаляемых продуктов горения L определяют по формуле (17):

4.3 Обеспечение незадымляемости путей эвакуации и помещений, смежных с горящим

4.3.1 При неограниченных размерах очага пожара система дымоудаления не способна обеспечить незадымленную зону в нижней части помещения, но позволяет не допустить распространения продуктов горения за пределы горящего помещения.

4.3.2 Описание процесса функционирования системы дымоудаления, предотвращающей выход продуктов горения за пределы горящего помещения

4.3.2.1 При воздействии ветра на здание динамическое давление ветра преобразуется в статическое давление (рисунок 4). Фасад, на который направлен ветер, называется наветренным, противоположный ему фасад - заветренным или подветренным, остальные фасады называются боковыми.

4.3.2.2 На наветренном фасаде 1 динамическое давление ветра преобразуется в положительное статическое давление. На боковых фасадах 3 за счет ускорения потока динамическое давление ветра преобразуется в отрицательное или нулевое статическое давление. На заветренном фасаде 2 за счет срыва ветрового потока и образования вихрей динамическое давление ветра преобразуется в отрицательное статическое давление. Знак и степень указанного преобразования учитываются аэродинамическими коэффициентами фасадов К_н, К_з и К_б (индексы соответственно: н - наветренный; з - заветренный; б - боковой). Значения аэродинамических коэффициентов фасадов получают экспериментально в результате продувок макетов зданий в аэродинамической трубе. Подробные данные о них приведены в СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия». Для одноэтажных зданий К_н = 0,6; K_б = 0 и К_з = -0,4.

4.3.2.3 Выход продуктов горения из горящего помещения в смежные через открытые проемы предотвращается путем расположения плоскости равных давлений (нейтральной плоскости) выше этих проемов.

4.3.2.4 Методика расчета площади проемов дымоудаления, обеспечивающих незадымляемость путей эвакуации из здания и помещений, смежных с горящим, основана на уравнении баланса массы воздуха, поступающего в горящее помещение через открытые проемы, и массы удаляемых продуктов горения.

4.3.3 Методика расчета системы дымоудаления, обеспечивающей незадымляемость помещений, смежных с горящим, и путей эвакуации

Рисунок 4 - Воздействие ветра на здание:

1 - наветренный фасад; 2 - заветренный фасад;
3 - боковые фасады; V_в - скорость ветра, м/с

4.3.3.1 Сначала определяют наиболее неблагоприятное направление ветра, выбирают заветренный и наветренный фасады. Нумеруют все фасады и части фасадов здания. В качестве заветренного фасада берется тот фасад, отношение площадей О = F₁/F₂ для которого максимально (F₁ - эквивалентная площадь проемов на одном из фасадов, соединяющих горящее помещение с соседним помещением или с улицей, м²; F₂ - эквивалентная площадь проемов от 1-го проема из горящего помещения до улицы, м²). Если дверной проем из горящего помещения выходит наружу, то F₂ считается бесконечным.

4.3.3.2 Эквивалентную площадь проемов, работающих параллельно, F_экв, м², определяют по формуле

где индексы 1, 2 ... i - номер проема;

f_i - площадь i-го проема, м².

4.3.3.3 Эквивалентную площадь проемов, работающих последовательно, F_экв, м², определяют по формуле

где f_i - тоже, что в формуле (19).

4.3.3.4 Давление на уровне пола в горящем помещении Р_в0, Па, при котором плоскость равных давлений (нейтральная плоскость) располагается на уровне верха проемов как на наветренном, так и на заветренном фасадах, определяют по формуле

где Р_нз - наружное давление на заветренном (подветренном) фасаде, Па;

Н_пр - то же, что в формуле (9);

g - то же, что в формуле (1);

Δρ - разность плотностей наружного воздуха и продуктов горения, кг/м³;

F₁ -эквивалентная площадь проемов на одном из фасадов, соединяющих горящее помещение с соседним помещением или с улицей, м²;

F₂ - эквивалентная площадь проемов от 1 -го проема из горящего помещения до улицы, м².

4.3.3.5 При расчете системы дымоудаления, обеспечивающей незадымляемость помещений, смежных с горящим, температуру продуктов горения t_пг для помещений объемом не более 10000 м³ принимают равной 300°С при горении волокнистых веществ, 450°С при горении твердых материалов и 600°С при горении жидкостей и газов.

4.3.3.6 Давления снаружи здания определяют по формулам

Здесь Р_ветр - ветровое давление, Па;

ρ_н - то же, что в формуле (1);

V_в - скорость ветра, м/с;

Р_нз - тоже, что в формуле (21);

Р_нб - наружное давление на боковых фасадах, Па;

Р_нн - наружное давление на наветренном фасаде, Па.

4.3.3.7 Массовые расходы воздуха, поступающего в горящее помещение через открытые проемы с заветренного G_з, боковых G_б и наветренного G_н, кг/с, фасадов, определяют соответственно по формулам

где μ - тоже, что в формуле (11);

F_з.экв, F_б.экв, F_н.экв - эквивалентная площадь проемов, находящихся соответственно на заветренном, боковых и наветренном фасадах, м²;

ρ_н, g - то же, что в формуле (1);

Р_нз, Δρ - тоже, что в формуле (21);

Р_в0 - давление на уровне пола в горящем помещении, Па; определяют по формуле (21);

Н_пр - то же, что в формуле (9);

Р_нб - то же, что в формуле (24);

Р_нн - то же, что в формуле (25).

4.3.3.8 Площадь проходного сечения проема дымоудаления F_y, м², определяют по формуле

где G_з - массовый расход воздуха, поступающего в горящее помещение через открытые проемы с заветренного фасада, кг/с; определяют по формуле (26);

G_б - массовый расход воздуха, поступающего в горящее помещение через открытые проемы с боковых фасадов, кг/с; определяют по формуле (27);

G_н - массовый расход воздуха, поступающего в горящее помещение через открытые проемы с наветренного фасада, кг/с; определяют по формуле (28);

μ - тоже, что в формуле (11);

ρ_пг - то же, что в формуле (3);

ΔР_расп - располагаемый перепад давления (разность давлений внутри помещения и вне его на уровне проема дымоудаления), Па; определяют по формуле

где Р_в0 - то же, что в формуле (26);

К_y - аэродинамический коэффициент проема дымоудаления;

P_ветр - то же, что в формуле (23);

Н - то же, что в формуле (4);

g - тоже, что в формуле (1);

Δρ - тоже, что в формуле (21).

Пример 4.4 - Расчет системы дымоудаления

Исходные данные

Разрез и план здания представлены на рисунках П.1 и П.2. Высота помещения Н = 6 м, температура наружного воздуха t_н = 20°С, температура продуктов горения t_пг = 450°С, скорость ветра V_в = 4 м/с, площади проемов f₁ = f₂ = f₃ = f₇ = f₉ = f₁₃ = 2,5 × 2,5 = 6,25 м²; f₄ = f₅ = f₆ = f₈ = f₁₀ = f₁₁ = f₁₂ = f₁₄ = 1 × 2 = 2 м². Высота проема H_пр = 2 м.

Рисунок П.1 - Схема расчета системы дымоудаления, обеспечивающей незадымляемость путей эвакуации из здания и помещений, смежных с горящим (разрез):

G_з - массовый расход воздуха, поступающего в горящее помещение через открытые проемы со стороны заветренного фасада, кг/с; Р_нз - наружное давление со стороны заветренного фасада на уровне пола помещения, Па; Н_пр - высота проема, м; Р_в0 - давление внутри помещения на уровне пола, Па; t_пг - температура продуктов горения, °С; Р_нн - давление снаружи здания со стороны наветренного фасада на уровне пола помещения, Па; G_н - массовый расход воздуха, поступающего в горящее помещение со стороны наветренного фасада, кг/с; t_н - температура наружного воздуха, °С; V_в - скорость ветра, м/с; Н - высота помещения, м

Рисунок П.2 - К расчету системы дымоудаления, обеспечивающей незадымляемость путей эвакуации из здания и помещений, смежных с горящим (план):

f₁ - f₁₄ - площади проемов, м²; в кружочках - номера фасадов (частей фасадов)

Порядок расчета

Расчет системы дымоудаления начинается с определения неблагоприятного для работы системы направления ветра. Неблагоприятным направлением считается такое направление, при котором площадь проемов дымоудаления или расход удаляемых продуктов горения максимальны из четырех возможных.

Эквивалентные площади проемов F_экв для схемы, приведенной на рисунке П.2, определяют соответственно по 4.3.3.1 и формулам (19), (20).

1. Фасад 1:

F₁ = 2 + 2 + 2 = 6 м²; F₂ = 6,25 + 6,25 + 6,25 = 18,75 м²;

2. Фасад 2:

F₁ = f₈ = 2 м²; F₂ = f₉ = 6,25 м²;

3. Часть фасада 3':

F₁ = f₁₁ = 2 м²; F₂ = f₁₃ = 6,25 м²;

4. Часть фасада 3":

F₁ = f₁₀ = 2 м²;

Эквивалентная площадь проемов для фасада 3 F_экв3 в целом будет равна

F_экв3 = F_экв3' + F_экв'' = 1,9 + 1,15 = 3,05 м².

5. Фасад 4:

F₁ = f₇ = 6,25 м²; F₂ → ∞;

В качестве заветренного фасада для расчета выбираем тот, у которого отношение О_i наибольшее. Наибольшее отношение O_3'' = 1,4 у части фасада 3". В качестве заветренного (подветренного) выбираем фасад 3, а в качестве наветренного выбираем противоположный фасад, т.е. фасад 1.

Плотности наружного воздуха ρ_н и продуктов горения ρ_пг определяют соответственно по формулам (12) и (13):

Ветровое давление Р_ветр определяют по формуле (22):

Давление на заветренном фасаде Р_нз определяют по формуле (23):

Р_нз = -0,4·9,6= -3,84 Па.

Давление на боковых фасадах Р_нб определяют по формуле (24):

Р_нб = 0.

Давление на наветренном фасаде Р_нн определяют по формуле (25):

Р_нн = 0,6·9,6 = 5,76 Па.

Давление на уровне пола в горящем помещении Р_в0, при котором предотвращается выход продуктов горения через проемы в смежные помещения и на пути эвакуации, определяют по формуле (21):

Р_в0 = -3,84 - 2·9,81·0,712 (1 + 0,5·1,4²) = -31,5 Па.

Массовые расходы воздуха, поступающего в горящее помещение через открытые проемы со стороны заветренного G₃, боковых G_б и наветренного G_н фасадов, определяют соответственно по формулам (26), (27), (28):

G₃ = 0,64·3,05 [2·1,2 (-3,84 + 31,5 - 0,5·2·9,81·0,712)]^1/2 = 13,74 кг/с;

G_б= 0,64·8,15 [2·1,2 (0 + 31,5 - 0,5·2·9,81·0,712)]^1/2 = 25,8 кг/с,

где 8,15 - эквивалентная площадь боковых фасадов, м²; определяют по формуле

F_б.экв = F_экв2 + F_экв4 = 1,9 + 6,25 = 8,15м²;

G_н = 0,64·5,71 [2·1,2 (9,6 + 31,5 - 0,5·2·9,81 0,712)]^1/2 = 33 кг/с.

Располагаемый перепад давления (разность давлений внутри помещения и вне его на уровне проема дымоудаления) ΔР_расп определяют по формуле (30). При нулевом аэродинамическом коэффициенте К_у проема дымоудаления

ΔР_расп = -31,5 + 6·9,81·0,712 = 10,4 Па.

Площадь проходного сечения проема дымоудаления F_y определяют по формуле (29). При коэффициенте расхода проема дымоудаления μ = 0,8

При устройстве системы дымоудаления из помещения с механическим побуждением тяги из одноэтажных зданий расчет ограничивается определением объемного часового расхода удаляемых продуктов горения L по формуле (17).

4.4 Нормативные требования к системам дымоудаления из помещений

4.4.1 Выбор способа дымоудаления зависит от высоты, этажности здания и других факторов. Для одноэтажных зданий нормативные документы допускают организацию как естественной, так и механической (с помощью вентиляторов) системы дымоудаления. Для помещений, расположенных в нижних этажах многоэтажных зданий, устройство дымоудаления с естественным побуждением тяги нормативные документы не рекомендуют.

4.4.2 В случае применения вентиляторов для устройства дымоудаления из помещений в одноэтажном здании целесообразно использование осевых или крышных вентиляторов.

4.4.3 Вентиляторы, используемые для дымоудаления из помещений, должны иметь сертификат пожарной безопасности (1 ч при температуре 600°С или 2 ч при температуре 400°С в зависимости от расчетной температуры удаляемых продуктов горения).

4.4.4 Для эффективной работы системы дымоудаления размеры дымоприемных отверстий должны быть меньше толщины слоя продуктов горения под потолком помещения. В противном случае через одну часть проема дымоудаления из помещения выходят продукты горения, а через другую - воздух (рисунок 5а). Дымоприемные отверстия следует располагать рассредоточено по площади помещения (рисунок 5б).

Площадь, обслуживаемая одним дымоприемным отверстием, не должна превышать 1000 м².

4.4.5 Для возмещения удаляемых продуктов горения необходимо предусматривать приток наружного воздуха в нижнюю часть помещения. При устройстве систем дымоудаления с естественным побуждением тяги площадь приточных проемов может быть определена из условия, что потери давления на приточных проемах не будут превышать 10 % от располагаемого давления. Площадь приточных проемов при устройстве системы дымоудаления с механическим побуждением тяги должна быть достаточной для того, чтобы перепад давления на закрытых дверях и воротах, используемых для эвакуации, не превышал 300/А_пр Па (А_пр - площадь проема, м²).

Рисунок 5 - Влияние размеров и расположения вентиляционных проемов на эффективность дымоудаления:

1 - один большой проем; 2 - наружный воздух, поступающий в восходящий поток продуктов горения, снижает объем удаляемых продуктов горения; 3 - несколько небольших проемов более эффективны

5 Противодымная защита многоэтажного здания

5.1 Общие положения

5.1.1 Основной задачей системы противодымной защиты многоэтажного здания является обеспечение незадымляемости при пожаре лестничных клеток. Эта задача решается путем устройства дымоудаления при пожаре из коридоров или помещений, устройства незадымляемых лестничных клеток и исключением задымления здания через шахты лифтов. Принципиальная схема системы противодымной защиты многоэтажного здания приведена на рисунке 6.

5.1.2 Дымоудаление должно устраиваться из коридоров, не имеющих естественного освещения, а также из коридоров зданий, высота которых от планировочной отметки земли до уровня нижнего края оконных и дверных проемов, используемых для спасения людей, верхнего этажа превышает 28 м, независимо от наличия естественного освещения.

5.1.3 В зданиях, высота которых от планировочной отметки земли до уровня нижнего края оконных и дверных проемов, используемых для спасения людей, верхнего этажа превышает 28 м, нормативными документами регламентируется применение незадымляемых лестничных клеток. По принятой в Российской Федерации классификации незадымляемые лестничные клетки подразделяются на три типа:

- Н1 - незадымляемость обеспечивается за счет устройства входов в лестничные клетки через наружную (воздушную) зону по балконам, лоджиям и открытым переходам (рисунок 7);

- Н2 - незадымляемость обеспечивается за счет подачи наружного воздуха при пожаре в объем лестничной клетки (рисунок 8);

- Н3 - незадымляемость обеспечивается за счет подачи наружного воздуха при пожаре в объем тамбур-шлюза перед лестничной клеткой (рисунок 9).

Незадымляемыми второго или третьего типов (Н2 или Н3) должны быть и лестничные клетки, соединяющие подземные и наземные этажи здания, независимо от этажности здания.

5.1.4 С целью предотвращения распространения продуктов горения при пожаре по вертикали в зданиях, оборудованных незадымляемыми лестничными клетками, необходимо устраивать подачу наружного воздуха в шахты лифтов для создания в них избыточного по отношению к смежным помещениям давления. Подпор воздуха создают также в шахтах лифтов, соединяющих подземные и наземные этажи здания, и в тамбур-шлюзах перед такими лифтами в подземных этажах.

Рисунок 6 - Принципиальная схема системы противодымной защиты многоэтажного здания:

1 - помещение очага пожара; 2 - коридор этажа пожара; 3 - лестничная клетка; 4 - шахта лифта; 5 - вентилятор дымоудаления из коридора; 6 - вентилятор подпора в лестничную клетку; 7 - вентилятор подпора в шахту лифта; G_ду - массовый расход продуктов горения, перемещаемых вентилятором, кг/с; G_лк - массовый расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, кг/с; G_шл - массовый расход воздуха, подаваемого в шахту лифта, кг/с; G_пг - массовый расход удаляемых продуктов горения, кг/с; G_п - массовый расход воздуха из лестничной клетки в коридор этажа пожара, кг/с; G_вх - массовый расход воздуха из лестничной клетки наружу через входную дверь здания, кг/с

Рисунок 7 - Незадымляемая лестничная клетка типа Н1:

1 - лестничная клетка; 2 - шахта лифта; 3 - шахта дымоудаления; 4 - переход в лестничную клетку;
5 - балкон; 6 - лифтовой холл; 7 - поэтажный коридор

Рисунок 8 - Незадымляемая лестничная клетка типа Н2

Рисунок 9 - Незадымляемая лестничная клетка типа Н3

5.2 Расчет систем противодымной защиты многоэтажного здания

5.2.1 Задачей расчета системы противодымной защиты многоэтажного здания* является определение таких параметров вентиляторов дымоудаления из коридоров и подачи воздуха на незадымляемые лестничные клетки и в шахты лифтов, при которых обеспечивается незадымляемость лестничных клеток здания.

5.2.2 Расчеты системы противодымной защиты многоэтажного здания производятся при следующих исходных данных:

- пожар происходит в холодное время года на нижнем типовом этаже здания;

- окна помещения, где возник пожар, и выбросные проемы систем дымоудаления выходят на наветренный фасад здания, входная дверь здания и воздухозаборные проемы систем подпора воздуха выходят на заветренный (подветренный) фасад здания;

- кабины лифтов располагаются на первом этаже с открытыми дверями кабин и шахт лифтов.

5.2.3 Температуру наружного воздуха и скорость ветра принимают по таблице 1 СНиП 23-01-99* «Строительная климатология» (соответственно столбец 5 «Температура воздуха наиболее холодной пятидневки, °С, обеспеченностью 0,92» и столбец 19 «Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, м/с»).

5.2.4 До вступления в силу Федерального закона от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности» и СП 7.13130.2009 «Отопление, вентиляция и кондиционирование. Противопожарные требования» расчеты параметров вентиляторов подпора воздуха в лестничную клетку проводились при открытых дверях на пути эвакуации от горящего помещения (квартиры) до улицы (открыты двери из коридора на этаже пожара или непосредственно помещения, где возник пожар, в лестничную клетку и из здания наружу). Все остальные двери и окна в здании считались закрытыми. С вступлением в силу указанных выше документов расчеты должны проводиться при открытых дверях из коридора в лестничную клетку или из здания наружу.

5.2.5 Схема газообмена на этаже пожара показана на рисунке 10. Из объема лестничной клетки 3 в коридор этажа пожара 2 через открытую дверь входит чистый воздух с расходом G_п. Часть этого воздуха G₁ транзитом проходит коридор и через открытую дверь поступает в горящее помещение - квартиру 1. Из горящего помещения выходят продукты горения, их расход обозначен G₂. Из коридора через открытый дымовой клапан удаляются продукты горения с расходом G_пг.

5.2.6 Схема газообмена помещений на других этажах здания при работе вентиляционной системы противодымной защиты представлена на рисунке 11. При работе вентилятора дымоудаления в шахте 2 создается разрежение по отношению к помещениям 4, через которые проходит шахта дымоудаления. Через щели и неплотности в клапанах и ограждениях шахты в нее фильтруется холодный воздух. Воздух, попадающий в шахту, смешивается с продуктами горения, расход дымовоздушной смеси возрастает, а температура - уменьшается.

* Первая в нашей стране методика расчета требуемых параметров вентиляторов систем противодымной защиты многоэтажных жилых зданий была разработана Н.Н. Разумовым, И.С. Шаповаловым и И.Т. Светашовым в 1973 г. В результате проведенных ВНИИПО натурных огневых испытаний, опытов на полномасштабном экспериментальном «фрагменте этажа высотного здания», теоретических исследований исходные параметры этой методики были уточнены и были разработаны рекомендации по расчету параметров систем противодымной защиты жилых и общественных зданий повышенной этажности.

5.3 Расчет параметров вентиляторов дымоудаления из коридоров и помещений в многоэтажном здании

5.3.1 Задачей расчета вентиляторов дымоудаления из коридоров и помещений является определение параметров, обеспечивающих требуемые условия на этаже пожара. Методика расчета системы дымоудаления из коридоров зданий повышенной этажности, коридоров, не имеющих естественного освещения, в зданиях обычной этажности и помещений многоэтажных зданий иллюстрируется схемой рисунка 12.

5.3.2 Температуру воздуха в здании при работе системы противодымной защиты T_п, К, определяют по формуле

где Т_н - то же, что в формуле (12);

Т_в - температура внутреннего воздуха до начала пожара, К.

5.3.3 Плотность приточного воздуха ρ_п, кг/м³, определяют по формуле

где T_п - температура приточного воздуха, К; определяют по формуле (31).

5.3.4 Плотность воздуха в здании до начала пожара ρ_в, кг/м³, определяют по формуле

где Т_в - то же, что в формуле (31).

5.3.5 Распределения давлений снаружи здания со стороны наветренного P_ннi, заветренного P_нзi фасадов на уровне i-го этажа и давление на уровне выброса продуктов горения Р_выбр, Па, определяют соответственно по формулам

Рисунок 10 - Схема газообмена этажа пожара при работе системы противодымной защиты:

1 - помещение очага пожара; 2 - поэтажный коридор этажа пожара; 3 - лестничная клетка; Р_нн - наружное давление со стороны наветренного фасада на уровне этажа пожара, Па; T_пг - температура в горящем помещении, К; G₁ - массовый расход воздуха, поступающего в помещение очага пожара, кг/с; G₂ - массовый расход продуктов горения, выходящих в коридор, кг/с; Т_к - температура удаляемых продуктов горения, К; Р_к - давление в коридоре на уровне пола, Па; Р_лк - давление в лестничной клетке на уровне этажа пожара, Па; G_пг- массовый расход удаляемых продуктов горения, кг/с; Т_п - температура воздуха, поступающего в коридор из лестничной клетки, и температура воздуха в здании при работе системы противодымной защиты, К; G_п - массовый расход воздуха из лестничной клетки в коридор этажа пожара, кг/с

Рисунок 11 - Схема газообмена на других этажах здания при работе вентиляционной системы противодымной защиты:

1 - незадымляемая лестничная клетка типа Н2; 2 - шахта лифта; 3 - шахта дымоудаления; 4 - поэтажный коридор

Рисунок 12 - Схема расчета параметров вентилятора дымоудаления из многоэтажного здания:

Р_ш1 ... Р_ш5 - давление в шахте дымоудаления на уровне соответствующего этажа, Па; G_пг - массовый расход продуктов горения, удаляемых из коридора, кг/с G_пг.ш1 ... G_пг.ш5 - массовый расход продуктов горения в шахте дымоудаления, кг/с; Т₁ ... Т₅ - температура продуктов горения в шахте дымоудаления на уровне соответствующего этажа, К; G_ф2 ... G_ф5 - расход воздуха, фильтрующегося в шахту дымоудаления через щели и неплотности на уровне соответствующего этажа, кг/с; Р_в2 ... Р_в5 - давление внутри здания на уровне соответствующего этажа, Па; Т_к - температура продуктов горения в коридоре, К; Р_к - давление в коридоре, Па

где ρ_н, g - тоже, что в формуле (1);

V_в - то же, что в формуле (22);

h_i - высота пола i-го этажа над уровнем планировочной отметки земли, м;

ρ_п - плотность приточного воздуха, кг/м³; определяют по формуле (32);

h_выбр - высота выбросного отверстия системы дымоудаления над уровнем планировочной отметки земли, м.

5.3.6 Давление внутри здания на уровне i-го этажа P_вj, Па, определяют по формуле

где P_ннi - наружное давление на наветренном фасаде на уровне i-го этажа, Па; определяют по формуле (34);

P_нзi - наружное давление на заветренном на уровне i-го этажа, Па; определяют по формуле (35).

5.3.7 Массовый расход продуктов горения, удаляемых из коридора, G_пг, кг/с, определяют по формуле

где А - размерный коэффициент; А = 0,96 кг/(с·м⁵/²) - для жилых зданий; А = 1,2 кг/(с·м⁵/²) - для общественных зданий;

В_п - ширина дверного проема из коридора в лестничную клетку, м;

Н_п - высота дверного проема из коридора в лестничную клетку, м.

5.3.8 Температуру продуктов горения, удаляемых из коридора жилого или общественного здания, принимают равной 300°С (T_к = 573 К).

5.3.9 Массовый расход G_y (G_к = G_y ) и температуру продуктов горения T_пг, К, удаляемого из помещения при пожаре, определяют соответственно по формулам (6) - (8), (15).

5.3.10 Скорость продуктов горения в клапане V_кл, м/с, определяют по формуле

где G_пг - массовый расход продуктов горения, удаляемых из коридора, кг/с; определяют по формуле (38);

F_кл - площадь проходного сечения дымового клапана, м²; принимают по данным фирмы-изготовителя или вычисляют по формуле

где а_кл - больший из установочных размеров клапана, м;

b_кл - меньший из установочных размеров клапана, м;

ρ_пг - то же, что в формуле (3).

5.3.11 Потери давления в клапане дымоудаления ΔР_кл, Па, определяют по формуле

где ξ_кл - коэффициент местного сопротивления открытого клапана дымоудаления; принимают равным 4;

ρ_пг - то же, что в формуле (3);

V_кл - скорость продуктов горения, м/с; определяют по формуле (39).

5.3.12 Давление в шахте дымоудаления на уровне 1-го обслуживаемого этой шахтой этажа Р_ш1, Па, определяют по формуле

где Р_нн1 - наружное давление на наветренном фасаде на уровне 1-го этажа, Па; определяют по формуле (34);

ΔP_кл - потери давления в клапане дымоудаления, Па; определяют по формуле (41).

5.3.13 Скорость продуктов горения в шахте дымоудаления между i-м и i-1-м этажами V_шi-1.i м/с, определяют по формуле

где G_шi-1 - массовый расход продуктов горения i-1 -го на i-й этаж, кг/с; определяют по формуле (46);

а_ш, b_ш - размеры проходного сечения шахты дымоудаления, м;

ρ_шi-1 - плотность продуктов горения между i-1-м и i-м этажами, кг/м³.

5.3.14 Давление в шахте дымоудаления на уровне i-го этажа Р_шi, Па, определяют по формуле

где P_шi-1 - давление на уровне i-1 - го этажа, Па;

λ - коэффициент сопротивления трения; λ = 0,1 - для кирпича; λ = 0,05 - для бетона; λ = 0,02 - для металла;

h_эт - высота этажа, м;

d_экв - эквивалентный диаметр проходного сечения, м; определяют по формуле

где f_ш - площадь проходного сечения шахты дымоудаления, м²;

а_ш, b_ш, ρ_шi-1 - то же что в формуле (43);

V_шi-1,1-2 - скорость продуктов горения в шахте дымоудаления между i-м и i-1-м и между 1-м и 2-м этажами, м/с.

5.3.15 Массовый расход продуктов горения с i-1-го на i-й этаж G_шi-1, кг/с, определяют по формуле

где G_пг - то же, что в формуле (39);

G_ф2, G_ф3, … G_фi-1 - массовый расход воздуха, поступающего в шахту дымоудаления за счет фильтрации через неплотности и щели клапана дымоудаления и стен шахты соответственно на 2, 3 и i-1-х этажах, кг/с; определяют по формуле

где P_вi -давление внутри здания на уровне i-го этажа, Па; определяют по формуле (37);

Р_шi -давление в шахте дымоудаления на уровне i-го этажа, Па; определяют по формуле (44);

S_ш - характеристика сопротивления газопроницанию шахты с установленными в ней закрытыми клапанами, 1/(кг·м); определяют по формуле

где S_уд - удельная характеристика сопротивления газопроницанию, м/кг; S_уд = 500 м³/кг - для шахты из кирпича; S_уд = 1500 м³/кг - для шахты из бетона; S_уд = 1600 м³/кг - для шахты из металла;

F_кл - то же, что в формуле (39).

5.3.16 Температуру продуктов горения в шахте дымоудаления на уровне i-го этажа T_i, К, определяют по формуле

где индекс i - номер этажа;

T_в - то же, что в формуле (31);

G_ai - суммарный массовый расход воздуха, поступающего в шахту дымоудаления за счет фильтрации через щели и неплотности в дымовых клапанах стенах шахты со 2-го по i-й этажи, кг/с; определяют по формуле

где G_фi - массовый расход воздуха, фильтрующегося в шахту дымоудаления через щели и неплотности на уровне i-го этажа, кг/с; определяют формуле (47);

Т_пг - то же, что в формуле (15) при расчете дымоудаления из помещения; по 5.3.8 при расчете дымоудаления из коридора;

G_пг - то же, что в формуле (39).

5.3.17 Плотность продуктов горения в шахте дымоудаления на уровне i-го этажа ρ_j кг/м³, определяют по формуле

где T_i - температура продуктов горения в шахте дымоудаления на уровне i-го этажа, К; определяют по формуле (49).

5.3.18 Производительность вентилятора дымоудаления L_вент, м³/ч, определяют по формуле

где G_пг - то же, что в формуле (39);

G_aN - суммарный массовый расход воздуха, фильтрующегося в шахту дымоудаления с этажей от 2-го до верхнего, кг/с;

ρ_N - плотность продуктов горения на уровне верхнего этажа, кг/м³.

5.3.19 Давление, которое должен обеспечивать вентилятор дымоудаления, Р_вент, Па, определяют по формуле

где Р_нн.в - наружное давление на наветренном фасаде на уровне выбросного отверстия, Па;

P_шN - давление в шахте дымоудаления на уровне расположения верхнего дымового клапана, Па;

g - тоже, что в формуле (1);

h_выбр - расстояние по вертикали от верхнего дымового клапана до выбросного отверстия, м;

ρ_N - то же, что в формуле (52);

ρ_п - то же, что в формуле (34);

ΔР_сети - потери давления в сети обвязки вентилятора, Па.

Пример 5.1 - Расчет системы дымоудаления из коридора

Исходные данные

Здание общественное, трехэтажное. Место расположения - Москва. Температура наружного воздуха для зимнего периода года t_н = -28°С. Скорость ветра V_в = 4,9 м/с. Температура продуктов горения T_пг = 300°С = 573 К; температура внутреннего воздуха до начала пожара t_в = 16°С. Высота этажа h_эт = 4 м; уровень расположения выбросного отверстия системы дымоудаления h_выбр = 14 м. Размеры дверей из коридора в лестничную клетку В_п × Н_п = = 1,2 × 2,1 м. Размеры шахты и установочные размеры дымового клапана а_ш × b_ш = a_кл × b_кл = 0,8 × 0,6 м. Шахта дымоудаления - бетон.

Порядок расчета

Плотности наружного воздуха ρ_н и продуктов горения ρ_пг определяют соответственно по формулам (12) и (13):

Плотность воздуха в здании ρ_в определяют по формуле (33):

Наружное давление на наветренном P_ннi, заветренном P_нзi фасадах и давление на уровне выбросного отверстия системы дымоудаления Р_выбр, а также давление внутри здания P_вi, Па, определяют соответственно по формулам (34), (35), (36) и (37). Результаты расчетов заносим в таблицу П.1.

Таблица П.1

Массовый расход удаляемых продуктов горения G_пг определяют по формуле (38):

G_пг = 1,2·1,2·2,1^3/2 = 4,38 кг/с.

Площадь проходного сечения дымового клапана F_кл определяют по формуле (40):

F_кл = (0,8 - 0,03)(0,6 - 0,05) = 0,424 м².

Скорость продуктов горения в клапане V_кл определяют по формуле (39):

Потери давления в дымовом клапане ΔР_кл определяют по формуле (41):

Давление в шахте дымоудаления на уровне 1-го этажа Р_ш1 определяют по формуле (42):

Р_ш1 = 13,82 - 347 = -333,5 Па.

Скорость продуктов горения в шахте дымоудаления между 1-м и 2-м этажами V_ш1-2 определяют по формуле (43):

Эквивалентный диаметр проходного сечения d_экв шахты дымоудаления определяют по формуле (45):

Давление в шахте дымоудаления на уровне 2-го этажа Р_ш2 определяют по формуле (44):

Характеристику сопротивления газопроницанию шахты с установленными в ней закрытыми клапанами S_ш определяют по формуле (48):

Массовый расход воздуха, поступающего в шахту дымоудаления за счет фильтрации через неплотности и щели клапана дымоудаления и стен шахты на 2-м этаже, G_ф2 определяют по формуле (47):

Температуру продуктов горения между 2-м и 3-м этажами Т_2-3 определяют по формуле (49):

Плотность продуктов горения между 2-м и 3-м этажами ρ_{2 3} определяют по формуле (51):

Скорость продуктов горения в шахте дымоудаления между 2-м и 3-м этажами V_ш2-3 определяют по формуле (43):

Давление в шахте дымоудаления на уровне 3-го этажа Р_ш3 определяют по формуле (44):

Массовый расход воздуха, поступающего в шахту дымоудаления за счет фильтрации через неплотности и щели клапана дымоудаления и стен шахты на 3-м этаже, G_ф3 определяют по формуле (47):

Температуру продуктов горения выше 3-го этажа T₃ определяют по формуле (49):

Плотность продуктов горения выше 3-го этажа ρ₃ определяют по формуле (51):

Производительность вентилятора L_вент определяют по формуле (52):

Давление вентилятора Р_вент определяют по формуле (53):

P_вент = │P_ш3 - P_выбр│+ΔP_сети.

5.4 Расчет параметров вентиляторов подпора в незадымляемые лестничные клетки типа Н2

5.4.1 При работе вентиляционной системы противодымной защиты многоэтажного здания в незадымляемой лестничной клетке типа Н2 и шахтах лифтов создается избыточное по отношению к смежным помещениям и к улице давление. За счет этого часть воздуха, подаваемого в верхнюю часть лестничной клетки и шахты лифта, через щели и неплотности дверей и окон уходит внутрь здания и наружу (рисунок 13). Для обеспечения требуемых нормами параметров в лестничную клетку на 1 -м этаже здания и в шахту лифта на этом этаже должно поступать определенное количество воздуха. Производительность вентиляторов подпора воздуха в лестничные клетки типа Н2 и шахты лифтов должна быть больше этого количества на величину утечек воздуха через щели и неплотности дверей и окон.

Рисунок 13 - Схема расчета параметров вентилятора подпора
в незадымляемую лестничную клетку типа Н2:

G_п - массовый расход воздуха из лестничной клетки в коридор этажа пожара, кг/с; G_вх - массовый расход воздуха из лестничной клетки наружу через входную дверь здания, кг/с; Р_лкi - давление в лестничной клетке на уровне i-го этажа, Па; G_i,i-1 - массовый расход воздуха в лестничной клетке с i-го этажа на i-1-й, кг/с; G_di - массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели закрытых дверей на уровне i-го этажа, кг/с; G_oj - массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели окон на уровне i-го этажа, кг/с клетки типа Н2 и шахты лифтов должна быть больше этого количества на величину утечек воздуха через щели и неплотности дверей и окон.

5.4.2 Расчет вентилятора подпора в незадымляемую лестничную клетку типа Н2 начинается с определения давления на 1-м этаже лестничной клетки. В соответствии с требованиями нормативных документов избыточное по отношению к наветренному фасаду давление на 1-м этаже лестничной клетки Р_лк1, Па, должно быть не менее 20 Па, т.е.

где Р_нн1 - то же, что в формуле (42).

5.4.3 Массовый расход воздуха, который необходимо подавать из лестничной клетки в коридор этажа пожара для предотвращения выхода продуктов горения через открытый дверной проем, G_п, кг/с, определяют по формуле

где V_п - скорость воздуха в открытом дверном проеме, достаточная для предотвращения выхода продуктов горения в лестничную клетку, м/с; V_п = 1,3 м/с - для жилых зданий; V_п = 1,5 м/с - для общественных зданий;

ρ_п - то же, что в формуле (34);

В_п, Н_п - то же, что в формуле (38).

5.4.4 Массовый расход воздуха, удаляемого из лестничной клетки наружу через открытую входную дверь здания, G_вх, кг/с, определяют по формуле

где (μf)_вх - эквивалентная гидравлическая площадь входных дверей здания, м²; для параллельно работающих проемов вычисляют по формуле (19), для последовательно работающих проемов - по формуле (20);

μ - тоже, что в формуле (11);

f - тоже, что в формуле (19);

ρ_п - то же, что в формуле (34);

Р_лк1 - давление в лестничной клетке на уровне 1-го этажа, Па; определяют по формуле (54);

Р_вх - давление на уровне нижней границы входной двери на заветренном фасаде, Па.

5.4.5 В соответствии с СП 7.13130.2009 «Отопление, вентиляция и кондиционирование. Противопожарные требования» расчеты следует проводить при открытых дверях на путях эвакуации из коридоров, холлов или непосредственно из помещений на этаже пожара в лестничную клетку и закрытых остальных дверях здания или при открытых дверях из здания наружу и закрытых дверях из коридоров и холлов на всех этажах. При расчете по первому варианту расход воздуха G_п определяют по формуле (55), а расход воздуха G_вх принимают равным нулю. При расчете по второму варианту расход воздуха G_вх определяют по формуле (56), а расход воздуха G_п принимают равным нулю.

5.4.6 Массовый расход воздуха, поступающего на 1-й этаж лестничной клетки со 2-го, G_2-1, кг/с, определяют по формуле

где G_п - массовый расход воздуха из лестничной клетки в коридор этажа пожара, кг/с; определяют по формуле (55);

G_вх - массовый расход воздуха из лестничной клетки наружу через открытую входную дверь здания, кг/с; определяют по формуле (56).

5.4.7 Давление в лестничной клетке на уровне 2-го этажа Р_лк2, Па, определяют по формуле

где Р_лк1 - то же, что в формуле (56);

G_2-1 - массовый расход воздуха, поступающего на 1-й этаж лестничной клетки со 2-го, кг/с; определяют по формуле (57);

ρ_п - то же, что в формуле (34);

f_лк - площадь лестничной клетки, м².

5.4.8 Массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели и неплотности окон из лестничной клетки наружу на 2-м и вышележащих этажах, G_oi, кг/с, определяют по формуле

где J₀ - удельная характеристика воздухопроницаемости окон, кг/(с·м·Па^1/2); J_o = 7,5·10^-3 кг/(с·м·Па^1/2) - для одинарного спаренного остекления; J_о = 5·10^-3 кг/(с·м·Па^1/2) - для двойного раздельного остекления;

f₀ - площадь остекления в лестничной клетке, м²;

P_лкi - давление в лестничной клетке на уровне i-го этажа, Па;

P_нзi - то же, что в формуле (37).

5.4.9 Массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели дверей внутрь здания, G_дi кг/с, определяют по формуле

где Р_лкi - то же, что в формуле (59);

P_вi - то же, что в формуле (47);

S_дв - характеристика сопротивления газопроницанию дверей, 1/(кг·м); определяют по формуле

где S_уд - удельная характеристика сопротивления газопроницанию закрытых дверей, м/кг; изменяется в пределах S_уд = 6000 - 200000 м³/кг;

В_п, Н_п - то же, что в формуле (38).

5.4.10 Массовый расход воздуха, поступающего с i + 1-го этажа лестничной клетки на i-й, G_i+1,i, кг/с, определяют по формуле

где G_i,i-1 - массовый расход воздуха в лестничной клетке с i-го этажа на i-1-й, кг/с;

G_дi - массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели дверей внутрь здания, кг/с; определяют по формуле (60);

G_oi - массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели и неплотности окон из лестничной клетки наружу на 2-м и вышележащих этажах, кг/с; определяют по формуле (59).

5.4.11 Давление на i + 1-м этаже лестничной клетки Р_лкi+1, Па, больше, чем давление на i-м этаже, на величину потерь давления на преодоление межэтажного пролета лестничной клетки; определяют по формуле

где Р_лкi - то же, что в формуле (59);

G_i+1,i - массовый расход воздуха, поступающего с i + 1-го этажа лестничной клетки на i-й, кг/с; определяют по формуле (62);

ρ_п - то же, что в формуле (34);

f_лк - то же, что в формуле (58).

5.4.12 Расход воздуха, который необходимо подавать в верхнюю часть лестничной клетки для создания подпора при пожаре, L_лк, м³/ч, определяют по формуле

где G_лк - массовый расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, кг/с;

ρ_н - тоже, что в формуле (1).

5.4.13 Давление, которое должен обеспечивать вентилятор подачи воздуха в лестничную клетку, Р_вент, Па, определяют по формуле

где P_лкN -давление на верхнем этаже лестничной клетки, Па;

P_нз.в - наружное давление на заветренном фасаде на уровне воздухоприемного отверстия вентилятора, Па; определяют по формуле

где ρ_н, g - тоже, что в формуле (1);

V_в - то же, что в формуле (22);

h_в3 - уровень расположения воздухозаборного отверстия системы подпора в лестничную клетку, м;

ρ_в - плотность воздуха в здании, кг/м³;

ΔР_сети - потери давления в сети обвязки вентилятора от воздухозаборного отверстия до объема лестничной клетки, Па.

Пример 5.2 - Расчет вентилятора подпора воздуха при пожаре в лестничную клетку типа Н2

Исходные данные

Здание общественное, трехэтажное, лестничная клетка не имеет естественного освещения.

Место расположения - Москва. Температура наружного воздуха для зимнего периода года t_н = = -28°С Скорость ветра V_в = 4,9 м/с.

Температура продуктов горения Т_пг = 300°С = 573 К; температура внутреннего воздуха до начала пожара t_в = 16°С.

Высота этажа h_эт = 4 м. Уровень расположения воздухозаборного отверстия системы подпора в лестничную клетку h_в3 = 12 м.

Размеры одностворчатых дверей из коридора в лестничную клетку В_п × Н_п = 1,2 × 2,1 м.

Выход из здания через одинарный тамбур (две последовательные одностворчатые двери), размеры дверей В_вх × Н_вх = 1,2 × 2,1 м. Площадь лестничной клетки f_лк= 20 м².

Удельная характеристика сопротивления газопроницанию закрытых дверей лестничной клетки S_уд = 7000 м³/кг.

Вариант 1: открыта дверь из коридора в лестничную клетку, входная дверь здания и двери лестничной клетки на остальных этажах закрыты.

Вариант 2: открыта входная дверь здания, дверь из коридора в лестничную клетку закрыта на всех этажах.

Порядок расчета для варианта 1

Плотность наружного воздуха ρ_н определяют по формуле (12):

Плотность воздуха в здании ρ_в определяют по формуле (33):

Наружное давление на наветренном P_ннi и заветренном P_нзi фасадах определяют соответственно по формулам (34) и (35). Давление внутри здания Р_вi определяют по формуле (37). Наружное давление на уровне воздухоприемного отверстия Р_нз.в определяют по формуле (66):

Давление в лестничной клетке на уровне i-го этажа Р_лкi определяют по формуле (58).

Результаты расчетов заносим в таблицу П.2.

Таблица П.2

Массовый расход воздуха, удаляемого из лестничной клетки в коридор этажа пожара, G_п определяют по формуле (55):

G_п = 1,5·1,2·2,1 = 3,78 кг/с.

Массовый расход воздуха через входную дверь здания G_вх равен нулю.

Массовый расход воздуха со 2-го этажа лестничной клетки на 1-й G_2-1 определяют по формуле (57):

G_2-1 = 3,78 + 0 = 3,78 кг/с.

Давление в лестничной клетке на уровне 2-го этажа Р_лк2 определяют по формуле (58):

Характеристику сопротивления газопроницанию дверей лестничной клетки S_дв определяют по формуле (61):

Массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели дверей из лестничной клетки внутрь здания на 2-м этаже, G_д2 определяют по формуле (60):

Массовый расход воздуха в лестничной клетке с 3-го этажа на 2-й G_3,2 равен сумме расходов воздуха со 2-го этажа на 1-й и расхода воздуха, фильтрующегося через щели дверей на 2-м этаже:

G_3,2 = 3,78 + 0,194 = 3,97 кг/с.

Давление в лестничной клетке на уровне 3-го этажа Р_лк3 определяют по формуле (63):

Массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели дверей из лестничной клетки внутрь здания на 3-м этаже, G_д3 определяют по формуле (60):

Расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, G_лк равен сумме расходов воздуха с 3-го этажа на 2-й и расхода воздуха, фильтрующегося через щели дверей на 3-м этаже:

G_лк = 3,97 + 0,215 = 4,18 кг/с.

Расход воздуха, который необходимо подавать в верхнюю часть лестничной клетки для создания подпора при пожаре, L_лк определяют по формуле (64):

Давление, которое должен обеспечивать вентилятор подачи воздуха в лестничную клетку, Р_вент определяют по формуле (65):

Р_вент = Р_лк3 - Р_нз.в + ΔР_сети.

Порядок расчета для варианта 2

Плотность наружного воздуха ρ_н определяют по формуле (12):

Наружное давление на наветренном P_ннi и заветренном P_нзi фасадах определяют соответственно по формулам (34) и (35). Давление внутри здания P_вi определяют по формуле (36). Наружное давление на уровне воздухоприемного отверстия Р_нз.в определяют по формуле (66):

Давление в лестничной клетке на уровне i-го этажа Р_лкi+1 определяют по формуле (63).

Результаты расчетов заносим в таблицу П.3.

Таблица П.3

Эквивалентную гидравлическую площадь входных дверей здания (μf)_вх определяют по формуле (20):

Массовый расход воздуха, удаляемого из лестничной клетки в коридор этажа пожара, G_п равен нулю.

Массовый расход воздуха, удаляемого из лестничной клетки наружу через открытую входную дверь здания, G_вх определяют по формуле (56):

G_вх = 1,14 [2·1,44(33,82 + 10,37)]^1/2 = 12,86 кг/с.

Массовый расход воздуха со 2-го этажа лестничной клетки на 1-й G_2-1 определяют по формуле (57):

G_2-1 = 0 + 12,86 = 12,86 кг/с.

Давление в лестничной клетке на уровне 2-го этажа Р_лк2 определяют по формуле (58):

Характеристику сопротивления газопроницанию дверей лестничной клетки S_дв определяют по формуле (61):

Массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели дверей из лестничной клетки внутрь здания на 2-м этаже, G_д2 определяют по формуле (60):

Массовый расход воздуха в лестничной клетке с 3-го этажа на 2-й G_3,2 равен сумме расходов воздуха со 2-го этажа на 1-й и расхода воздуха, фильтрующегося через щели дверей на 2-м этаже:

G_3,2= 12,86 + 0,211 = 13,07 кг/с.

Давление в лестничной клетке на уровне 3-го этажа Р_лк3 определяют по формуле (63):

Массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели дверей из лестничной клетки в внутрь здания на 3-м этаже, G_д3 определяют по формуле (60):

Массовый расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, G_лк равен сумме расходов воздуха с 3-го этажа на 2-й и расхода воздуха, фильтрующегося через щели дверей на 3-м этаже:

G_лк = 13,07 + 0,246= 13,32 кг/с.

Расход воздуха, который необходимо подавать в верхнюю часть лестничной клетки для создания подпора при пожаре, L_лк определяют по формуле (64):

Давление, которое должен обеспечивать вентилятор подачи воздуха в лестничную клетку, Р_вент определяют по формуле (65):

Р_вент = Р_лк3, - Р_нз.в + ΔР_сети.

5.5 Особенности расчета параметров вентиляторов подпора в шахту лифта

5.5.1 Схема расчета параметров вентилятора подпора в шахту лифта приведена на рисунке 14.

5.5.2 Гидравлическое сопротивление шахты лифта на несколько порядков меньше гидравлического сопротивления лестничной клетки. Это обстоятельство позволяет пренебречь потерями давления по высоте шахты лифта и считать, что давление по высоте шахты лифта не изменяется:

Здесь P_шл1 - давление в шахте лифта на уровне 1-го этажа, Па;

P_шлi - давление в шахте лифта на уровне произвольного этажа, Па;

Р_шл - давление в шахте лифта, Па.

Рисунок 14 - Схема расчета параметров вентилятора подпора в шахту лифта:

G_шл1 - массовый расход воздуха из шахты лифта через щель между кабиной и шахтой на 1-м этаже здания, кг/с; G_шлi - массовый расход воздуха из шахты лифта через щели дверей шахты на остальных этажах здания, кг/с; Р_шл - давление в шахте лифта, Па

5.5.3 Массовый расход воздуха, который необходимо подать в шахту лифта для создания в ней подпора воздуха при пожаре, G_шл, кг/с, определяют по формуле

где G_шл1 - массовый расход воздуха, уходящего через щель между кабиной и шахтой лифта на 1-м этаже, кг/с; определяют по формуле (70);

G_шлi - массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели зарытых дверей на 2-м и вышележащих этажах, кг/с; определяют по формуле (71).

5.5.4 Давление в шахте лифта Р_шл, Па, на уровне 1-го этажа согласно СП 7.13130.2009 должно быть на 20 Па выше давления на наветренном фасаде на уровне 1-го этажа Р_нн1, Па:

5.5.5 Массовый расход воздуха, уходящего через щель между кабиной и шахтой лифта на 1-м этаже, G_шл1, кг/с, определяют по формуле

где μ - коэффициент расхода щели между кабиной и шахтой лифта; принимают равным 0,64;

δ - ширина щели между кабиной и шахтой лифта, м; δ = 0,03 м - для пассажирских лифтов, δ = 0,05 м - для грузовых лифтов;

П - периметр дверей шахты лифта, м;

ρ_п - то же, что в формуле (34);

ΔР_шл1 - избыточное давление в шахте лифта на уровне 1-го этажа, Па; принимают равным 20 Па.

5.5.6 Массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели закрытых дверей шахты лифта, G_шлi, кг/с, определяют по формуле

где Р_шл, P_вi - то же, что в формуле (67);

S_дв - то же, что в формуле (60).

5.5.7 Расход воздуха, который необходимо подавать в объем шахты лифта для создания подпора при пожаре, L_шл, м³/ч, определяют по формуле

где G_шл - массовый расход воздуха, который необходимо подать в шахту лифта для создания в ней подпора воздуха при пожаре, кг/с; определяют по формуле (68);

ρ_н - то же, что в формуле (1).

5.5.8 Давление, которое должен обеспечивать вентилятор подачи воздуха в шахту лифта, Р_вент, Па, определяют по формуле

где Р_шл - то же, что в формуле (67);

Р_нз.в - то же, что в формуле (65);

ΔР_сети - потери давления в сети обвязки вентилятора от воздухозаборного отверстия до объема шахты лифта, Па.

Пример 5.3 - Расчет вентилятора подпора воздуха при пожаре в шахту пассажирского лифта

Исходные данные

Здание общественное, трехэтажное, лестничная клетка не имеет естественного освещения.

Место расположения - Москва. Температура наружного воздуха для зимнего периода года t_н = -28°С. Скорость ветра V_в = 4,9 м/с.

Температура продуктов горения T_пг = 300°С = = 573 К; температура внутреннего воздуха до начала пожара t_в = 16°С.

Высота этажа h_эт = 4 м. Уровень расположения воздухозаборного отверстия системы подпора в шахту лифта h_вз = 12 м.

Периметр дверей шахты лифта П = 2 (1 + 2) = 6 м.

Удельная характеристика сопротивления газопроницанию закрытых дверей шахты лифта S_уд = 7000 м³/кг.

Порядок расчета

Плотность наружного воздуха ρ_н определяют по формуле (12):

Плотность воздуха в здании ρ_в определяют по формуле (33):

Наружное давление на наветренном P_ннi и заветренном P_нзi фасадах определяют соответственно по формулам (34) и (35). Давление внутри здания P_вi определяют по формуле (37). Наружное давление на уровне воздухоприемного отверстия Р_нз.в определяют по формуле (66):

Результаты расчетов заносим в таблицу П.4.

Таблица П.4

Массовый расход воздуха, уходящего через щель между кабиной и шахтой лифта на 1-м этаже, G_шл1 определяют по формуле (70):

G_шл1 = 0,64·0,03·6 [2·1,44 (33,8 - 13,8)]^1/2 = 0,874 кг/с.

Характеристику сопротивления газопроницанию закрытых дверей S_дв определяют по формуле (61):

Массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели закрытых дверей шахты лифта на 2-м этаже, G_шл2 определяют по формуле (71):

Массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели закрытых дверей шахты лифта на 3-м этаже, G_шл3 определяют по формуле (71):

Массовый расход воздуха, который необходимо подать в шахту лифта для создания в ней подпора воздуха при пожаре, G_шл определяют по формуле (68):

С_шл = 0,874 + 0,152 + 0,167 =1,193 кг/с.

Расход воздуха, который необходимо подавать в объем шахты лифта для создания подпора при пожаре, L_шл определяют по формуле (72):

Давление, которое должен обеспечивать вентилятор подачи воздуха в шахту лифта, Р_вент определяют по формуле (73):

Р_вент = Р_шл - Р_нз.в + ΔР_сети,

5.6 Расчет подпора воздуха в тамбур-шлюзы

5.6.1 Тамбур-шлюзы подразделяются на работающие при пожаре с одной открытой дверью и на работающие при пожаре с закрытыми дверями. Область применения тамбур-шлюзов обоих типов регламентируется действующими нормативными документами (Федеральный закон от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности», СНиП 41-01-2003, СНиП 2.04.05-91*, СП 7.13130.2009, МДС 41-1.99).

5.6.2 Массовый расход воздуха, подаваемого в тамбур-шлюз, работающий при пожаре с одной открытой дверью, G_п, кг/с, определяют по формуле (55).

5.6.3 В случае устройства подпора воздуха в тамбур-шлюзы перед незадымляемой лестничной клеткой типа НЗ по специальному вертикальному каналу расчет производят в следующей последовательности.

5.6.3.1 Расчет требуемых расходов и давлений воздуха производят аналогично расчету параметров вентиляторов подпора в незадымляемые лестничные клетки типа Н2. Давление в канале на уровне открытого клапана (нижнего этажа части лестничной клетки, обслуживаемой системой) P_кio, Па, определяют по формуле

где P_вio - давление в здании на уровне открытого клапана, Па;

ξ_кл - то же, что в формуле (41);

G_п - то же, что в формуле (57);

F_кл - то же, что в формуле (39);

ρ_п - то же, что в формуле (34).

5.6.3.2 Давление внутри здания на уровне i-го этажа P_вi, Па, определяют по формуле (37).

5.6.3.3 Давление в канале на уровне i-го этажа P_кi, Па, определяют по формуле

где Р_кi-1 - давление в канале на уровне i-1-го этажа, Па; определяют по формуле (74) при i = 2;

λ, h_эт, d_экв - то же, что в формуле (44);

G_i,i-1 - массовый расход воздуха в канале с i-го на /-1-й этаж, кг/с; определяют по формуле

где G_п - то же, что в формуле (57);

G_фi-1 - массовый расход воздуха, фильтрующегося через неплотности и щели стенок канала и закрытого клапана, кг/с; определяют по формуле

где Р_кi-1 - то же что в формуле (75);

Р_вi-1 - то же, что в формуле (47);

S_к - характеристика гидравлического сопротивления стен канала в пределах этажа с клапаном, 1/(кг·м);

F_к - площадь проходного сечения канала, м²;

ρ_п - то же, что в формуле (34).

5.6.4 Массовый расход воздуха в тамбур-шлюзы, работающие при пожаре с закрытыми дверями, G, кг/с, рассчитывают на поддержание в нем избыточного давления не менее 20 Па:

где S_дв - характеристика гидравлического сопротивления дверей тамбур-шлюза, 1/(кг·м); определяют по формуле (61).

5.6.5 Объемный часовой расход воздуха, подаваемого вентиляторами подпора в тамбур-шлюзы, работающие при пожаре с закрытыми дверями, L, м³/ч, составит

где G - массовый расход воздуха в тамбур-шлюзы, работающие при пожаре с закрытыми дверями, кг/с; определяют по формуле (78);

ρ_п - то же, что в формуле (34).

5.7 Расчет воздушных противодымных завес

5.7.1 Перепад давления на воздушных завесах проемов зданий ΔР_з, Па, определяют по формуле

где b - высота ворот, м;

g - тоже, что в формуле (1);

ρ_п - то же, что в формуле (34);

ρ_пг - то же, что в формуле (3).

5.7.2 Начальную скорость воздуха в струе воздушной завесы V₃, м/с, определяют по формуле

где b - то же, что в формуле (80);

ΔР₃ - перепад давления на воздушных завесах проемов зданий, Па; определяют по формуле (80);

g - тоже, что в формуле (1);

ρ_п - то же, что в формуле (34);

ρ_пг - то же, что в формуле (3);

а - ширина ворот, м;

β - угол между вертикалью и осью струи, град.

5.7.3 Массовый расход воздуха, подаваемого в воздушную завесу, G₃, кг/ч, определяют по формуле

где V₃ - начальнаяiскорость воздуха в струе воздушной завесь, м/с; определяют по формуле (81);

f₃ - площадь проходного сечения соплового аппарата воздушной завесы, м²; принимают равной 2,5 - 3,5 % площади защищаемых ворот;

ρ_п - то же, что в формуле (34).

5.7.4 Давление вентилятора, обслуживающего воздушную завесу, Р_вент, Па, определяют по формуле

где ΔP_c - потери давления в сопловом аппарате воздушной завесы, Па;

ΔP_o - потери давления в обвязке вентилятора и соединительных воздуховодах, Па.

6 Методика расчета аэродинамических схем зданий, оборудованных вентиляционной системой противодымной защиты

6.1 В изложенной выше методике вместо полной аэродинамической схемы здания рассматривается упрощенная схема. Упрощения состоят в следующем. Системы дымоудаления, подпора воздуха в лестничные клетки и шахты лифтов рассматриваются отдельно друг от друга, их взаимодействие между собой и помещениями здания учитывается приближенно. Взаимодействие подпора в лестничную клетку и дымоудаления из коридора на этаже пожара учитывается заданием расхода воздуха, подаваемого из лестничной клетки в коридор, и расхода продуктов горения, удаляемых из коридора. Расход воздуха, подаваемого в шахту лифта, не учитывается при расчете дымоудаления из коридора и подпора воздуха в лестничную клетку. Давление в коридоре этажа пожара задается равным давлению на наветренном фасаде здания. Давления внутри здания на этажах, где нет пожара, задаются равными среднеарифметическому значению между давлениями на наветренном и заветренном (подветренном) фасадах.

На этажах, где пожара нет, большие погрешности в задании давлений внутри здания не приводят к существенным погрешностям в расходах вследствие больших гидравлических сопротивлений закрытых дверных проемов и закрытых дымовых клапанов. На этаже пожара дымовой клапан, двери из коридора в лестничную клетку или дверь из здания наружу открыты. Гидравлическое сопротивление открытых дверей и дымовых клапанов на несколько порядков ниже гидравлического сопротивления дверей и клапанов. По этой причине даже небольшие погрешности в давлениях могут вызывать существенные погрешности в расходах. Для того чтобы получить достоверные данные о параметрах вентиляторов системы противодымной защиты, необходимо располагать достоверными данными о значениях давлений в помещениях и расходов через проемы на этаже пожара.

Задача определения давлений в помещениях этажа и расходов через открытые и закрытые проемы на этаже пожара многоэтажного здания с точки зрения математики сводится к решению системы нелинейных уравнений, связывающих перепады давления на каждом из открытых проемов между смежными помещениями с расходами через эти проемы. Для каждого помещения должен соблюдаться баланс массы (равенство суммы расходов, входящих в помещение и выходящих из него). Заданными считаются наружные давления на фасадах, давления в лестничной клетке и шахтах лифтов, массовый расход продуктов горения, удаляемых из коридора или непосредственно горящего помещения.

6.2 Задача расчета параметров системы дымоудаления из коридора, подпора воздуха в шахту лифта и лестничную клетку на этаже пожара (рисунок 15) заключается в определении величины давлений в шахте дымоудаления. Заданными величинами являются давления на наветренном и заветренном фасадах, давление в лестничной клетке и шахте лифта и расход удаляемых продуктов горения.

6.2.1 Для каждого проема записывают уравнение, связывающее расход через проем с перепадом давления на этом проеме. Эти соотношения имеют вид

Здесь G_i,j - массовый расход воздуха или продуктов горения в k-м проеме между i-м и i-м помещениями, кг/с;

sign (P_j - P_i) - знак разности давлений; принимают равным минус 1 при P_j < Р_i и плюс 1 при P_j > Р_i.

P_j и Р_i - давления соответственно в рассматриваемом j-м и в смежном с ним i-м помещениях или на фасаде, Па;

S_k - характеристика сопротивления газопроницанию k-го проема, 1/(кг·м).

Расход воздуха или продуктов горения, входящих в рассматриваемое помещение, считается положительным, выходящего - отрицательным.

6.2.2 Для каждого помещения, давление в котором не задано, записывают уравнение баланса массы

где G_м - сумма всех расходов в рассматриваемом помещении с учетом их знаков (входящий расход - «+», выходящий - «-»).

6.3 Система уравнений (84), (85) представляет собой систему нелинейных алгебраических уравнений и аналитического решения в общем случае не имеет. Решение этой системы возможно численным методом. Получив в результате решения системы значения давления во всех помещениях первого этажа, вычисляют расходы воздуха, уходящего из лестничной клетки и шахты лифта. Определяют давление в шахте дымоудаления на первом этаже. Зная давление в лестничной клетке, шахте лифта и шахте дымоудаления на первом этаже, расходы воздуха, подаваемого со второго этажа лестничной клетки и шахты лифта, массовый расход продуктов горения в шахте дымоудаления с первого этажа на второй, можно определить давления в лестничной клетке, шахте лифтов и шахте дымоудаления на втором этаже. После этого решают систему уравнений (84), (85) и определяют давления в коридоре и лифтовом холле второго этажа. Зная давления во всех помещениях на втором этаже, определяют расходы воздуха и продуктов горения в лестничной клетке, шахте лифта и шахте дымоудаления между вторым и третьим этажами. Далее определяют давления в лестничной клетке, шахте лифта и шахте дымоудаления на третьем этаже и так далее до верхнего этажа. Зная давления и расходы воздуха и продуктов горения на верхнем этаже, можно определить требуемые параметры вентиляторов подпора воздуха в лестничные клетки, шахты лифтов и дымоудаления из коридоров.

Рисунок 15 - Планировка типового (а) и первого (б) этажей здания

6.4 Расчет полных аэродинамических схем зданий - задача достаточно сложная и трудоемкая. Желательно иметь упрощенную инженерную методику расчета параметров системы противодымной защиты.

6.5 Для обоснования возможности использования изложенной выше упрощенной методики были проведены расчеты полных аэродинамических схем для трех сравнительно простых планировочных решений лестнично-лифтовых узлов. Сравнение результатов этих расчетов с результатами расчетов по упрощенной методике показало, что для получения требуемых нормами параметров системы противодымной защиты на этаже пожара давления и расходы вентиляторов подпора в лестничную клетку и дымоудаления из коридора должны быть увеличены на 20 %.

6.6 Для сложных планировочных решений, характерных для современных высотных и многофункциональных зданий, необходимо проводить расчеты параметров систем противодымной защиты на основе расчетов полных аэродинамических схем зданий.

7 Методы приемо-сдаточных и периодических испытаний

7.1 Приемо-сдаточные и периодические испытания вентиляционных систем противодымной защиты ранее проводились в соответствии с требованиями Инструкции по эксплуатации и ремонту автоматизированных систем противопожарной защиты в жилых домах повышенной этажности [11]. В настоящее время выпущен более полно учитывающий специфику систем противодымной защиты зданий различного назначения документ ГОСТ Р 53300-2009 (НПБ 240-97) «Противодымная защита зданий и сооружений. Методы приемосдаточных и периодических испытаний» [12, 13].

7.2 При проведении приемо-сдаточных и периодических испытаний измеряются основные параметры, регламентируемые требованиями нормативных документов и определяющие эффективность работы системы противодымной защиты. Такими параметрами являются величины избыточного давления в лестничных клетках, шахтах лифтов, лифтовых и лестничных холлах, тамбур-шлюзах и расхода удаляемых продуктов горения. Величина избыточного по отношению к наветренному фасаду давления в защищаемых объемах должна быть не менее 20 Па. Величина измеряемого объемного расхода воздуха, удаляемого из помещения или коридора, должна быть не менее расчетного значения. Нормами регламентируется также максимальный перепад давления на дверях из лестничной клетки в поэтажный коридор. Этот перепад давления не должен превышать 150 Па. При дверях с размерами 2 × 1 м перепад давления 150 Па соответствует усилию открывания двери в 15 кгс. Если измеренные в испытаниях значения избыточных давлений не меньше 20 Па, а расходы не меньше расчетных значений - система противодымной защиты отвечает нормативным требованиям и может быть принятой в эксплуатацию. В противном случае необходимо определить причину несоответствия.

7.3 Принципиальная схема измерений параметров системы противодымной защиты приведена на рисунке 16.

Рисунок 16 - Принципиальная схема измерений при проведении приемо-сдаточных испытаний системы противодымной защиты:

1 - лестничная клетка; 2 - шахта лифта; 3 - шахта дымоудаления; 4 - поэтажный коридор; G- расход воздуха, проходящего через открытый клапан дымоудаления; АР- избыточное давление

Приложение А
(справочное)

Пожароопасные характеристики некоторых веществ и материалов по данным [16]

Приложение Б
(справочное)

Графические пояснения к требованиям отдельных пунктов СП 7.13130.2009 «Отопление, вентиляция и кондиционирование. Противопожарные требования»*

Условные обозначения к комментариям СП 7.13130.2009

* Текст СП приводится по СП 7.13130 «Отопление, вентиляция и кондиционирование. Противопожарные требования» (проект, первая редакция, 2010).

6.5 Системы вентиляции, кондиционирования и воздушного отопления следует предусматривать отдельными для разных пожарных отсеков, а также для групп помещений, размещенных в пределах одного пожарного отсека, согласно 6.6 - 6.8.

Помещения одной категории по взрывопожарной опасности, не разделенные противопожарными преградами, а также имеющие открытые проемы общей площадью более 1 м² в другие помещения, допускается рассматривать как одно помещение.

6.6 Системы вентиляции, кондиционирования и воздушного отопления (далее - вентиляция) рекомендуется предусматривать общими для следующих групп помещений, размещенных в пределах одного пожарного отсека:

а) жилых;

б) общественных, административно-бытовых производственных категории Д (в любых сочетаниях);

в) производственных одной из категорий А или Б, размещенных не более чем на трех (раздельно или последовательно расположенных) этажах;

г) производственных одной из категорий В1, В2, В3, В4, Г, Д или складов категории В4 (на воздуховодах, обслуживающих помещения категории Д, клапана не устанавливаются);

д) складов и кладовых одной из категорий А, Б, В1, В2 или В3, размещенных не более чем на трех (раздельно или последовательно расположенных) этажах;

е) категорий А, Б, В1, В2, В3 и В4 в любых сочетаниях и складов категорий А, Б, В1, В2, В3 и В4 в любых сочетаниях общей площадью не более 1100 м², если помещения размещены в отдельном одноэтажном здании и имеют двери только непосредственно наружу;

ж) категорий В4, Г и Д и складов категорий В4 и Д (в любых сочетаниях) при условии установки нормально открытых противопожарных клапанов на воздуховодах, обслуживающих помещения категории В4.

Схемы воздуховодов для помещений категории А, Б или В

* Воздухообмен определен из условия ассимиляции вредных веществ 1-го и 2-го классов опасности.

** Установку обратных клапанов следует предусматривать для защиты от перетекания вредных веществ 1-го и 2-го классов опасности (при неработающей вентиляции) из одних помещений в другие, размещенные на разных этажах, в которых расход наружного воздуха определен из условия ассимиляции вредных веществ.

*** Обратный клапан во взрывозащищенном исполнении;

1 - противопожарная перегородка

6.7 В пределах одного пожарного отсека допускается объединять в одну систему вентиляции следующие группы помещений, присоединяя к основной группе помещений помещения другой группы:

а) к жилым - административно-бытовые или общественные (с учетом требований соответствующих нор-

б) к производственным категорий А, Б, В1, В2 или В3 - производственные любых категорий (в том числе склады и кладовые любых категорий) или помещения административно-бытовые или общественные (кроме помещений с массовым пребыванием людей);

в) к производственным категорий В4, Г и Д - административно-бытовые и общественные (кроме помещений с массовым пребыванием людей).

Группы помещений по а), б), в) допускается объединять в одну систему при условии установки противопожарного нормально открытого клапана на сборном воздуховоде присоединяемой группы помещений другого назначения.

К основной группе помещений следует относить группы помещений, общая площадь которых больше общей площади присоединяемых помещений. Общая площадь присоединяемых помещений должна быть не более 200 м².

6.8 Для лабораторных помещений общие приточные системы допускается предусматривать для групп помещений, расположенных не более чем на 11 этажах (включая технические и подвальные), категорий В1 - В4, Г, Д и административно-бытовых в любых сочетаниях, а также с присоединением к ним не более двух (на разных этажах) кладовых категории А (каждая площадью не более 36 м²) для хранения оперативного запаса исследуемых веществ. На воздуховодах этих кладовых следует устанавливать противопожарные нормально открытые клапаны во взрывозащищенном исполнении с пределом огнестойкости не менее EI 30. На воздуховодах, обслуживающих помещения категорий В1 - В4, должны быть противопожарные нормально открытые клапаны согласно 6.65.

6.15 Общие приемные устройства наружного воздуха не следует предусматривать для приточных систем общеобменной и противодымной вентиляции, обслуживающих разные пожарные отсеки. Расстояние по горизонтали между проемами для забора воздуха, расположенными в соседних пожарных отсеках, должно быть не менее 3 м.

6.16 Общие приемные устройства наружного воздуха допускается предусматривать для систем приточной общеобменной вентиляции (кроме систем, обслуживающих помещения категорий А, Б, В1 и склады категорий А, Б, В1, В2) или систем приточной противодымной вентиляции, обслуживающих разные пожарные отсеки, при условии установки (в соответствии с указанными типами систем) противопожарных нормально открытых или нормально закрытых клапанов:

а) в местах пересечений воздуховодов с ограждающими строительными конструкциями помещений для вентиляционного оборудования, если все установки систем каждого типа размещены в отдельном или общем для этого типа систем помещении;

б) перед клапанами наружного воздуха всех установок систем обоих типов, если установки систем каждого типа размещены в различных помещениях по принадлежности к обслуживаемым или защищаемым ими пожарным отсекам.

6.17 В пределах одного пожарного отсека общие приемные устройства наружного воздуха не следует предусматривать:

а) для приточных систем, оборудование которых не допускается размещать в одном помещении для вентиляционного оборудования;

б) для приточных систем общеобменной вентиляции и систем противодымной вентиляции.

Допускается предусматривать общие приемные устройства наружного воздуха для приточных систем (кроме систем, обслуживающих помещения категорий А, Б и В1 и склады категорий А, Б, В1 и В2) и для подачи наружного воздуха системами приточной противодымной вентиляции при условии установки противопожарных нормально открытых клапанов на воздуховодах приточных систем общеобменной вентиляции в местах пересечения ими ограждений помещения для вентиляционного оборудования.

6.54 Для предотвращения распространения продуктов горения при пожаре в помещения различных этажей по воздуховодам систем общеобменной вентиляции, воздушного отопления и кондиционирования должны быть предусмотрены следующие устройства:

а) противопожарные нормально открытые клапаны - на поэтажных сборных воздуховодах в местах присоединения их к вертикальному или горизонтальному коллектору для жилых, а также для общественных, административно-бытовых (кроме санузлов, умывальных, душевых, бань, кухонь) и производственных помещений категорий В4 и Г.

б) воздушные затворы - на поэтажных сборных воздуховодах в местах присоединения их к вертикальному или горизонтальному коллектору для помещений жилых, общественных и административно-бытовых и производственных помещений категории Г. Геометрические и конструктивные характеристики воздушных затворов должны обеспечивать предотвращение распространения продуктов горения при пожаре из коллекторов через поэтажные сборные воздуховоды в помещения различных этажей; длину вертикального участка воздуховода воздушного затвора следует принимать по расчету, но не менее 2 м.

Вертикальные коллекторы допускается присоединять к общему горизонтальному коллектору, размещаемому на чердаке или техническом этаже; в зданиях высотой более 28 м на вертикальных коллекторах в местах присоединения их к общему горизонтальному коллектору следует устанавливать противопожарные нормально открытые клапаны. Вертикальные коллекторы в зданиях лечебно-профилактического назначения применять не допускается.

К каждому горизонтальному коллектору следует присоединять не более пяти поэтажных сборных воздуховодов с последовательно расположенных этажей. В многоэтажных зданиях допускается присоединять:

к горизонтальному коллектору - более 5 поэтажных воздуховодов при условии установки противопожарных нормально открытых клапанов на каждом поэтажном (сверх пяти) воздуховоде;

группу горизонтальных коллекторов к общему коллектору, размещаемому на чердаке или техническом этаже, при условии установки противопожарных нормально открытых клапанов в местах присоединения их к общему коллектору;

допускается предусматривать объединение теплым чердаком воздуховодов общеобменной вытяжной вентиляции жилых, общественных (кроме зданий лечебно-профилактического назначения) административно-бытовых зданий;

в) противопожарные нормально открытые клапаны - на воздуховодах, обслуживающих помещения, склады категорий А, Б, В1, В2 или В3, кладовые горючих материалов, сауны, а также на воздуховодах систем местных отсосов взрыво- и пожароопасных смесей и систем по 6.10 в местах пересечения воздуховодами противопожарной преграды обслуживаемого помещения;

г) противопожарный нормально открытый клапан - на каждом транзитном сборном воздуховоде, обслуживающем группу помещений (кроме складов) одной из категорий А, Б, В1, В2 или В3 общей площадью не более 300 м² в пределах одного этажа с выходами в общий коридор.

6.56 В противопожарных перегородках, отделяющих общественные, административно-бытовые или производственные помещения (кроме складов) категорий Г, Д и В4 от коридоров, допускается устройство отверстий для перетекания воздуха при условии защиты отверстий противопожарными нормально открытыми клапанами.

6.61 Транзитные воздуховоды и коллекторы систем любого назначения в пределах одного пожарного отсека допускается проектировать:

а) из материалов группы горючести П (кроме систем противодымной вентиляции) при условии прокладки каждого воздуховода в отдельной шахте, кожухе или гильзе из негорючих материалов с пределом огнестойкости EI 30;

б) из негорючих материалов с пределом огнестойкости ниже нормируемого при условии прокладки транзитных воздуховодов и коллекторов (кроме воздуховодов и коллекторов для производственных помещений категорий А и Б, а также для складов категорий А, Б, В1, В2) в общих шахтах с ограждающими конструкциями, имеющими предел огнестойкости не менее EI 45, и установки противопожарных нормально открытых клапанов на каждом воздуховоде, пересекающем ограждающие конструкции шахты;

в) из негорючих материалов с пределом огнестойкости ниже нормируемого, предусматривая при прокладке транзитных воздуховодов (кроме помещений и складов категорий А, Б, складов категорий В1, В2, а также жилых помещений) установку противопожарных нормально открытых клапанов при пересечении воздуховодами каждой противопожарной преграды с нормируемым пределом огнестойкости.

Предел огнестойкости воздуховодов и коллекторов (кроме транзитных), прокладываемых в помещениях для вентиляционного оборудования, а также воздуховодов и коллекторов, прокладываемых снаружи здания, не нормируется.

6.62 Транзитные воздуховоды, прокладываемые за пределами обслуживаемого пожарного отсека, после пересечения ими противопожарной преграды обслуживаемого пожарного отсека следует проектировать с пределом огнестойкости EI 150.

Указанные транзитные воздуховоды допускается проектировать с пределом огнестойкости ниже нормируемого при прокладке их в отдельной шахте с ограждающими конструкциями с пределом огнестойкости EI 150.

6.63 Транзитные воздуховоды и коллекторы систем любого назначения из разных пожарных отсеков допускается прокладывать в общих шахтах с ограждающими конструкциями из негорючих материалов с пределом огнестойкости не менее EI 150 при условии:

а) транзитные воздуховоды и коллекторы в пределах обслуживаемого пожарного отсека предусматриваются с пределом огнестойкости EI 30, поэтажные ответвления присоединяются к вертикальным коллекторам через противопожарные нормально открытые клапаны;

б)    транзитные воздуховоды систем другого пожарного отсека предусматриваются с пределом огнестойкости EI 150;

в) транзитные воздуховоды систем другого пожарного отсека предусматриваются с пределом огнестойкости EI 60 при условии установки противопожарных нормально открытых клапанов на воздуховодах в местах пересечения ими каждой противопожарной преграды с нормируемым пределом огнестойкости REI 150 и более.

6.65 Противопожарные нормально открытые клапаны, устанавливаемые в проемах ограждающих строительных конструкций с нормируемым пределом огнестойкости и в воздуховодах, пересекающих эти конструкции, следует предусматривать с пределами огнестойкости:

EI 90 - при нормируемом пределе огнестойкости противопожарной преграды REI 150 и более;

EI 60 - при нормируемом пределе огнестойкости противопожарной преграды или ограждающих строительных конструкций REI 60;

EI 30 - при нормируемом пределе огнестойкости ограждающих строительных конструкций REI 45 (EI 45);

ЕМ 5 - при нормируемом пределе огнестойкости ограждающих строительных конструкций REI 15 (EI 15).

В других случаях противопожарные нормально открытые клапаны следует предусматривать с пределами огне­стойкости не менее нормируемых для воздуховодов, на которых они устанавливаются, но не менее E115.

Фактические пределы огнестойкости различных конструкций противопожарных клапанов следует определять в соответствии с ГОСТ Р 53301.

7.1 <...> Системы противодымной вентиляции должны быть автономными для каждого пожарного отсека, кроме систем приточной противодымной вентиляции, предназначенных для защиты лестничных клеток и лифтовых шахт, сообщающихся с различными пожарными отсеками. Системы приточной противодымной вентиляции должны применяться только в необходимом сочетании с системами вытяжной противодымной вентиляции. Обособленное применение систем приточной противодымной вентиляции без устройства соответствующих систем вытяжной противодымной вентиляции не допускается.

Библиография

Ключевые слова: система противодымной защиты, система дымоудаления, незадымленная зона, продукты горения, вентилятор дымоудаления, противопожарный клапан, воздушная противодымная завеса